книги / Основы прикладной геомеханики в строительстве
..pdfпрямой «осадка — логарифм времени» незначительный. К таким грунтам, по-видимому, следует отнести глинистые грунты текуче пластичной консистенции, супеси и др.
Для грунтов, обладающих ярко выраженной вторичной консо лидацией, при рассмотрении достаточно большого отрезка времени учитывать только наследственную ползучесть скелета недостаточ но. Поэтому при прогнозировании осадок глин тугопластичной консистенции по этой теории необходимо пользоваться полуэмпирическим приемом, т. е.
|
|
5 (t)= p h |
mvlUl (t) -f mv2Un {t) -\-mvZIn |
(4.47) |
|||
где mv3 — коэффициент старения, |
PW |
|
|||||
определяемый по |
наклону пря |
|
|
||||
мой |
«осадка — логарифм |
време |
|
|
|||
ни» |
(рис. |
4.7). |
|
|
|
|
|
Надо отметить, что в этом слу |
|
|
|||||
чае |
для |
определения |
параметра |
|
|
||
mv2 в качестве условно-стабилизи |
|
|
|||||
рованной |
осадки |
следует |
взять |
|
|
||
величину осадки, |
накопленной за |
|
|
||||
период фильтрационной консоли |
|
|
|||||
дации, т. е. в точке перегиба кри |
|
|
|||||
вой |
«осадка — логарифм |
време |
|
|
|||
ни» (рис. 4.7). Это дает возмож |
|
|
|||||
ность сократить длительность экс |
|
|
|||||
периментов с 20—30 до 2—3 дней, |
Рис. 4.7. Схема к определению пара |
||||||
так как нет необходимости прово |
метров ползучести ть mvi,mv2и вто |
||||||
дить опыт до полной стабилиза |
ричной консолидации |
mv3 глинистых |
|||||
ции осадки, а наклон прямой вто |
грунтов по результатам компрессион |
||||||
ричной консолидации достаточно |
ных испытаний |
|
|||||
|
|
точно определяется по трем-четы рем точкам. Таким образом, задача прогнозирования порового
давления и осадки в период фильтрационной и вторичной консоли дации практически решена.
Уч е т с т а р е н и я с к е л е т а . На кафедре МГрОиФ МИСИ аспирантом К- Р. Кулькарни (1973) под руководством авторов на стоящей книги была поставлена и решена одномерная задача кон солидации с учетом старения грунта, позволяющая прогнозировать в явном виде вторичную консолидацию для тугопластнчных и пере уплотненных грунтов. Для описания деформаций ползучести ске лета было использовано уравнение состояния типа старения (10. Н. Работнов, 1966), которое для компрессионного сжатия име ет вид
ei {t)= m viai f ” (it' (4>48)
причем при постоянной нагрузке это уравнение упрощается:
+ |
, |
(4.48а) |
т. е. оно может описать деформации ползучести скелета в период вторичной консолидации, когда напряжения в скелете грунта прак тически постоянны.
Рассматривая уравнение (4.48) с дифференциальным уравнени ем одномерного уплотнения многофазного грунта (4.37), получим
|
С1 | |
л \ dpw |
я |
Р—Pw |
d2Pw |
(4.49) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
mw |
|
|
|
|
|
|
Aw= n |
; A h- |
mvZ . „ |
_ , |
|
||||
m vi |
j |
uv-- |
|
|||||
|
|
|
|
Ttty\ |
|
YTO^ v \ |
|
|
|
|
T = |
C<yt |
;C=- |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Решение |
этого |
уравнения |
при |
|
граничных pw(0 ,i)= 0 , |
|||
■dPw (^’ ^ -= 0 |
и начальном pw(z, T I)= p(z, |
условиях может |
||||||
дг |
|
|
|
|
|
|
|
(Н. А. Цытович, |
быть получено методом разделения переменных |
3. Г. Тер-Мартиросян и К. Р. Кулькарни, 1974) в замкнутом виде соответственно при равномерном и треугольном распределении уп лотняющих давлений:
Р . Ь |
Т ) - ± |
|
2 |
|
(4.50) |
||
|
|
|
Л-1,3,... |
|
|
||
Р „ ( С .Г ) = ^ - У |
- f l - - 2 - s i n ^ ) s m ^ i ; f „ ( r ) , ( 4 . 5 1 ) |
||||||
Jt |
|
/I |
V |
Jt/l |
Z j |
Z |
|
где |
Л-1, 3,... |
|
|
' |
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
e x p [ - B „ ( r - r ,) ) + l- |
с-И |
||||
|
|
|
|
|
|
||
в \п |
|
|
В°Т* |
-J-....; Вп— |
|||
(с+ 0 (с+ 2) |
(с + |
1) (с+ |
2) (с + 3) |
||||
|
Д 2 (1 -f- A w ) |
||||||
|
|
С — |
|
Ah |
|
|
|
|
|
|
1+Аw |
|
|
Выражения для прогнозирования степени осадок во времени имеют вид:
для равномерного распределения уплотняющей нагрузки
и ,{ Т ) = \ — ^ |
2 ^ [Л ,(О + 0 « (П ]; |
(4.50а) |
л-1,3,...
для треугольного распределения уплотняющей нагрузки
£Л (Г )= 1 - Я2 |
У |
— |
( l — -i-sin -5 1 |
Р Л Л + О . Р ’)]. (4.51а) |
|||
.М |
/{2 |
\ |
ЯП |
2 |
|||
/1=1,3,... |
|
' |
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
°» ( Г ) = ^ д Г '{ 1 _ ( т ' ) ' ехР |
[ - В«<7' - г > )]- |
^ .Г .е х р ^ Г ,) х |
|||||
X Ф(В„Г1<:)} + |
Л»[1п |
- |
в „ -Х _ + д» |
2(с + 1)(с+2) |
|||
|
|
|
|
Т3 |
|
||
|
■Ы |
|
|
|
|
(4.516) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
а |
3(С -И )(С + 2)(С + 3) |
+ " |
Ф |
ф (В пТхс) — неполная гамма-функция от аргумента ВпТ с парамет ром с; Ah — параметр старения.
В приведенных выражениях для степени консолидации взято отношение изменяющейся во времени осадки к осадке, накоплен ной в период фильтрационной консолидации, так как в этом случае понятие стабилизированной осадки отсутствует и она развивается пропорционально логарифму времени, что видно из структуры фор мулы (4.516). Однако это не означает, что осадка будет развивать ся бесконечно. Накопление осадки в период вторичной консолида ции идет настолько медленно (причем с затухающей скоростью), что в период эксплуатации сооружений величина вторичной осадки будет конечной. Величины же осадок вф могут быть определены по формулам соответственно для равномерного и треугольного рас пределения уплотняющего давления:
s$= m vlhp\ 5ф= -у - mvlhp. |
(4.52) |
В эти решения, полученные в замкнутом виде, входят три пара метра Ло, At, Т, которые в свою очередь зависят от параметров грунта mv\, mvz, mw, п , где mvi — коэффициент мгновенной относи тельной сжимаемости, определяемый по величине начальной (ус ловно-мгновенной) осадки; mvз— коэффициент относительной осадки старения, определяемый по наклону прямой «относительная осадка — логарифм времени»; TI — возраст грунта, определяемый из условий наилучшего совпадения экспериментальной и теорети ческой кривых с применением метода наименьших квадратов; mw— коэффициент относительной сжимаемости поровой газосо держащей жидкости, определяемый по формуле (4.11).
Анализ полученных решений на основе численных расчетов на ЭВМ показал (рис. 4.8,), что учет старения скелета приводит к но вым результатам, качественно отличным от результатов, получен ных по другим теориям консолидации. Во-первых, подтверждается экспериментально установленный факт о том, что момент полного рассеивания норового давления соответствует моменту перегиба
кривой «осадка — логарифм времени». Во-вторых, по этой теории, осадка продолжается пропорционально логарифму времени после полного рассеивания порового давления. В-третьих, относительная
.осадка в течение всего периода уплотнения, включая вторичный, уменьшается с увеличением толщины уплотняемого слоя.
Наиболее важным с точки зрения теории и практики является последний вывод. Этот эффект можно объяснить следующим обра-
Рис. 4.8. Кривые консолидации, рассчитанные на ЭВМ при различных значениях параметра старения Ah
зом. Чем меньше коэффициент фильтрации грунта и чем больше размеры уплотняемого массива, тем медленнее происходит переда ча внешней нагрузки на скелет, т. е. тем медленнее скорость нагру жения скелета. Поэтому деформация стареющего скелета во вре мени также будет зависеть от коэффицента фильтрации и геометри ческих параметров массива грунта.
Если пористая среда обладает свойством восстановления нару шенных связей между частицами и их агрегатами после приложе ния внешней нагрузки, то она обладает свойством старения (тиксо тропного упрочнения) во времени.
В заключение приведем решение для случая отсутствия дре нажа:
A r(* )= /> [l-(l-A > ) (“ |
- ) “ Xj , |
(4.53) |
||
где |
|
туЪ |
|
|
|
1 _ _ |
|
|
|
|
|
inv1 + nmw |
|
|
Отсюда видно, что при t=t] имеем обычное начальное условие |
||||
/?,<•(ti) = рА 0, а при |
оо получим pwoo=p. |
с к е л е т а . |
Из анализа |
|
У ч е т п о л з у ч е с т и и |
с т а р е н и я |
рассмотренных выше решений вытекает необходимость одновре менного учета ползучести и старения скелета многофазного грунта в задачах консолидации, так как в этом случае удается описать как экстремальный характер развития пбрового давления, так и чис то вторичную консолидацию во времени.
Решение такой задачи сводится к совместному |
рассмотрению |
|
уравнения одномерной консолидации (4.37) и уравнения |
наслед |
|
ственной ползучести скелета с экспоненциальным |
ядром |
(4.36) |
(Н. X. Арутюнян, 1952), учитывающего старение, т. е. |
|
|
rnv0(t, x ) = m vX-\ -[m v2+
что приводит к дифференциальному уравнению вида
|
d-Pw |
|
|
№ |
|
i |
|
|
|
|
|
||
( 4 - A J |
dT2 |
• + ^ ( 1 + 4 * |
<-\~Al) Cv |
-г |
i |
|
|
|
! № Pw 1 |
Л2 |
a)2Pw \ |
|
|
|
|
( dC-dT ' 1 Су |
1w I 9 |
|
где
дPin _
дТ
(4.54)
|
|
|
|
mw . 4 _ |
mV2 . |
|
_ |
Муз |
|
||
|
|
|
|
mv\ |
|
mv1 |
* |
Ak= |
Шу\ |
|
|
|
|
n --. |
«Ф |
. -T _ |
Cyt |
• |
C - |
|
2 |
|
|
|
|
№ |
~1Г ' |
|
|||||||
|
|
L v |
V vl |
|
У |
* |
|
||||
Решение |
уравнения |
(4.54) |
с начальными |
А) = Р(£Мо; |
|||||||
АЛС, 7\) = |
— /> (С) |
r,h2 |
Ф(У) — 1 |
—— и граничными |
pw (О, Т) — |
||||||
|
|
|
cv |
т ' |
11 m v\+ nmw |
|
|
|
|
|
|
= 0; |
0 условиями |
можно представить в виде (3. Г. Тер-Мар- |
|||||||||
^»С-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тиросян, 1977) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i£ |
|
тг . |
|
[ ^ ( a , |
у, X ) + C2G(a, Y, л)]ех«г, |
|||||
P;v (£> Т) — |
2 |
---- sin |
|||||||||
Jt |
|
n |
2 |
|
|
|
|
|
(4.55) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
165
где F (а, у, х) и G(a, у, л;) — вырожденные гипергеометрические функции первого и второго рода (И. С. Градштейн, И. М. Рыжик, 1963);
В/t + V B I — D,t
г — 1 — с;
|
|
|
|
Г)(1 + |
|
|
( яп |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
A w + Ai) № + < Ц — |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Вп = |
|
|
сv (1- 4 - Ащ) |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
DП |
Y]&2 |
|
|
|
г/А/{ |
У = 2 — с\ |
|
|
||||
|
|
Су |
|
|
1 -f* Ащ |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ап = |
|
(2 —- с) |
Впг |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
/ В |
|
|
; х = У В 1 -0 „ . |
|
|
|
|||||||
|
|
|
п‘ - Ю п |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Постоянные Сх и С2 определяются |
из начальных условий, т. е. |
|||||||||||||
С = |
А х Р г - А ф х |
, с |
= А2ВХ- А |
ХВ2 |
. А |
= |
е |
^ |
i |
г . |
||||
1 |
|
— |
B 2£>I |
’ |
2 |
BXD2— B2DX |
’ |
1 |
Б |
( а , |
у , * 0 ’ |
|||
£x= .F(a, |
у, |
^х); |
B2— F (а, |
у, ^х) |
+ |
|
|
|
(а, |
у, |
Л'х); |
|||
£>х=0 (а, |
у, |
jCj); |
А2— |
e~Xfl T~rrth2<t ( т х ) Aw |
, |
D 2= G (а, у, дгх)(Х + |
||||||||
|
|
|
|
|
|
(1 + |
A^) cvm v\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
“I- f'Tx ^')-j- Gr(ci, |
у, JCx). |
|
|
|
|
|
||||
В случае треугольного распределения убывающей |
с |
глубиной |
||||||||||||
уплотняющей нагрузки р(£) = р (1—zfh) = р(1 —£) |
|
|
|
|
||||||||||
РЛ» Г)= |
„ |
|
2 |
— |
( l |
-----sin ^ - \ |
s in - ^ - |
[CxF(a, |
у, |
* )-f |
||||
|
n |
\ |
ftfi |
2 у |
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
/1=1,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
C2G(a, |
у, л:)] ek,lT. |
|
|
|
|
|
(4.56) |
Выражения для определения степени консолидации приводятся
вработе 3. Г. Тер-Мартиросяна (1977).
Вполученных решениях скорость консолидации зависит от без
размерных параметров Aw, Ai, Ah, Ть которые в свою очередь, за висят от параметров mvь mv2, т^з, Ww, ть определяемых по резуль татам компрессионных испытаний грунтов, по величинам началь ного, конечного и изменяющегося во времени порового давления и осадки.
Анализ этого решения показывает, что развитие порового дав ления во времени имеет экстремальный характер, а осадка во вре мени после полного рассеивания порового давления продолжает развиваться пропорционально логарифму времени, что соответству ет результатам экспериментальных исследований. Кроме того, кри вые «относительная осадка — время» в полулогарифмических коор динатах для слоев различной толщины выходят на различные
асимптоты (рис. 4.9), т. е. относительная осадка слоя водоиасыщенного грунта, обладающего свойством ползучести и старения, уменьшается с увеличением его мощности для любого момента времени, включая вторичную консолидацию. На рис. 4.9 приведены результаты длительных экспериментов, проведенных Т. С. Герма новым (1978) на компрессионном приборе с гибкими стенками с образцами-близнецами суглинка различной высоты площадью
Рис. 4.9. Кривые консолидации суглинка для образцов грунта (р = 1,04-2,0 кгс/см2
и е0=0,60) |
различной высоты (опыты проводились на компрессионном приборе |
с гибкими стенками): |
|
/ — #о=20; |
2 — #0=74; 3 — # 0= 184 мм |
40 см2. Из рисунка видно, что с увеличением высоты образца мак симальное значение порового давления и время его наступления увеличиваются, а относительная осадка уменьшается в течение всего периода фильтрационной и вторичной консолидации.
Одновременный учет ползучести и старения скелета и сжимае мости поровой жидкости при решении задач консолидации много фазных глинистых грунтов необходим для глинистых грунтов туго пластичной консистенции с числом пластичности более 0,3.
Рассмотрим случай отсутствия дренажа:
Pw W Pw (”^l) |
т (ti) (i — лр) |
|е х р [ - |
|
mvi |
*1 |
(4.57)
где |
>nvl + mv2 + nm^ ; 5 = f j ------nha------- . |
<p(ir1)= mo2 + |
mv\\ |
|
A |
||||
|
itiux |
mvi "Ь utityj |
|
T'l |
|
В частном случае при отсутствии старения |
|
||
|
Л .« ) = Л .Ы { 1 - |
[1 -е х р [- Л (< - т ,)])} |
(4.57а) |
|
|
Анализ этих решений |
показывает, что |
в условиях отсутствия |
дренажа пбровое давление растет во времени до определенной ве личины и стабилизируется; оно всегда меньше приложенной сту пени нагрузки. Этот вывод полностью согласуется с наблюдениями в лабораторных экспериментах, а также с результатами измерений пбрового давления в ядрах плотин в строительный период.
Учет |
н е л и н е й н о й |
д е ф о р м и р у е м о с т и и п р о н и ц а |
е мо с т и |
г рунта . При |
большом диапазоне изменений напря |
жений задача консолидации для сильно сжимаемых грунтов сво дится к рассмотрению нелинейного дифференциального уравнения, решение которого может быть получено либо аналитическим, либо
численным методом. |
н а с л е д с т в е н и о й |
п о л з у ч е с т и |
||||||
Учет |
н е л и н е й н о й |
|||||||
с к е л е т а . |
В этом случае уравнение состояния скелета (4.36) |
мо |
||||||
жет быть записано в виде |
|
t |
а |
|
|
|
|
|
si W” 3! (ОMiv o О — |
|
x)dr, |
(4.58) |
|||||
|
m vo(t, |
|||||||
где f (oi) =(о<Т1 +Я,012 (о — коэффициент |
пропорциональности; |
X — |
||||||
малый параметр). |
|
|
(4.58) |
с одномерным урав |
||||
Совместное рассмотрение уравнений |
||||||||
нением консолидации (4.37) и учетом |
уравнения |
равновесия |
/? = |
|||||
= a + p w дает |
|
|
|
|
|
|
|
|
•*1fopi Ч- птю+ comP2) dpw _______Кф |
( d$pw |
d2Pw \ |
||||||
|
mvi 4- nmw |
dt |
yw(mv\ + nmw) VdtdsP f*! |
dz2 |
I |
|||
|
-Zkr\mv2l p - p w) |
. |
|
|
|
|
Решение этого уравнения, полученное под руководством автора аспирантом С. Ш. Нуриджаняном (1977) в виде ряда, ограниченно го двумя членами по малому параметру, имеет вид
Рш% t)= p 0(z, t)+ \ 2 |
К Jit) s i n ^ , |
(4.59) |
и=1,3,... |
п |
|
где po(z, t ) — решение (4.42); K n { t ) — комбинация |
экспоненци |
|
альных функций. |
|
|
Замкнутое выражение в этом случае получается также для оп ределения осадки слоя во времени в виде
s{t)=pfi[mvlU1{t) + mviUn {t)-\-mvlmV2Uu u {t, X)4-m*,2 £/„(*, X)], (4.60)
где U i ( t ) |
и U n i t ) определяются формулами (4.45а), |
a U j , n ( t t л) |
и Un{t, а ) |
— формулами, содержащими комбинации |
экспоненци |
альных функций. |
|
|
Анализ |
результатов полученного решения показал, что учет не |
линейной наследственной ползучести по сравнению с линейной наследственной ползучестью скелета при уплотнении многофазного
грунта не приводит к существенной разнице в характере |
развития |
|
порового давления и деформаций |
в пространстве и во |
времени. |
Оказалось, что величиной (Jitn ( t , I ) |
можно пренебречь, так как она |
|
на 1—3 порядка меньше U n ( t , Я), а в общем, при учете |
нелиней |
ности результаты протекания осадки во времени в начальный пе риод уплотнения получаются несколько замедленными, в конце же разница незначительная, что является следствием слабой нелиней ности функции (4.58).
4.3. ПЛОСКАЯ И ПРОСТРАНСТВЕННАЯ ЗАДАЧИ КОНСОЛИДАЦИИ И ПОЛЗУЧЕСТИ МНОГОФАЗНЫХ ГРУНТОВ
При решении плоской и пространственной задач консолидации основной проблемой является определение начального и промежу точного напряженных состояний рассматриваемого массива много фазного грунта под воздействием поверхностных и объемных сил. При определении начального напряженного состояния обычно по лагают, что в начальный момент приложения нагрузки изменения объема грунта не происходит, т. е. коэффициент Пуассона равен 0,5, что не всегда имеет место.
В рассматриваемых ниже задачах мы (следуя проф. М. Био и проф. В. А. Флорину) такоюе исходим из гипотезы о постоянстве суммы тотальных напряжений в процессе консолидации, используя приведенный модуль деформации и приведенный коэффициент Пу ассона для многофазного грунта.
Начальное напряженное состояние определяется в предположе
нии, что в момент приложения |
нагрузки |
изменение |
соотношения |
|||||
фаз в единице объема грунта |
отсутствует и многофазный грунт |
|||||||
характеризуется |
приведенными |
|
упругими |
модулями |
объемного |
|||
сжатия и сдвига, определяемыми соотношениями (4.22), (4.23). |
||||||||
Действие сосредоточенной силы. Н а ч а л ь н о е и |
к о н е ч н о е |
|||||||
н а п р я ж е н н ы е |
с о с т о я н и я . |
Используя |
известное решение |
|||||
теории упругости |
(Л. С. Лейбензои, 1947), начальное напряженное |
|||||||
состояния квазидвухфазного грунта определим |
из предположения, |
|||||||
что грунт характеризуется приведенными |
модулями |
объемной и |
||||||
сдвиговой деформации. Тогда |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Р 1 |
t^iip |
|
|
|
|
|
|
|
2JtR |
G |
|
(4.61) |
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
я _ |
,СС*у |
|
|
Н'пр |
апР— 2G |
a,.p=<V |
|
|||||
2 (а„р -|- (?) |
» л о--------- ;-------« |
|||||||
|
|
|
п |
|
a w -f- nav |
При несжимаемой поровой жидкости, т. е. при aw-+oo,
Р |
г |
(4.61а) |
А»(*i) = 2я |
R* |
Это выражение совпадает с выражениями, приведенными в ра ботах В. А. Флорина (1961) и Ю. К. Зарецкого (1967).
Аналогичным образом для случая плоской задачи |
|
||||||||
o(ti) = |
2Р |
z |
s(Ti) = |
р_ |
1 — t^np |
In |
D; |
||
3л |
X2 + г2 |
Л |
2G |
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Л Л ) —°('ri) Аь |
|
(4.616) |
||||
При полном водонасыщении |
пор, |
т. е. когда |
Рпр=0,5; |
||||||
Ао=1, начальное поровое давление |
|
|
|
|
|||||
|
|
P w ( * l ) = |
Р |
г |
|
|
(4.61в) |
||
|
|
it *2 ц- г2 ’ |
|
||||||
|
|
|
|
что совпадает с зависимостью, приведенной в работе В. А. Флори на (1961).
В заключение отметим, что гипотеза о постоянстве суммы глав
ных тотальных напряжений легко может быть проверена |
путем |
|
сравнения отношения (1 + р.пр) (1 + р). Действительно, |
эта |
сумма |
в начальном напряженном состоянии пропорциональна |
(1 + рПр), |
а в конечном стабилизированном— (1 + р). Так как рПр и р, не мо
гут быть более 0,5, то |
в промежуточном |
состоянии |
величина |
|||
(1 + Рпр) |
отклоняется от |
стабилизированного |
состояния |
не более |
||
чем на 20%, что наглядно видно из табл. 4.1 |
(3. Г. Тер-Мартиро- |
|||||
сян,1977). |
|
|
|
Т а б л и ц а 4.1 |
||
|
|
Значения (1 + цпр): (1 + р) |
||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
t* |
|
|
|
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,45 |
0,5 |
0,50 |
1,20 |
1,15 |
1,11 |
1,07 |
1,03 |
1,00 |
0,45 |
1,15 |
1,11 |
1,07 |
1,03 |
1,00 |
1,03 |
0,40 |
1,11 |
1,07 |
1,03 |
1,00 |
1,03 |
1,07 |
0,35 |
1,08 |
1,04 |
1,00 |
1,03 |
1,07 |
1,П |
0,30 |
1,04 |
1,00 |
1,04 |
1,07 |
1,11 |
1,15 |
0,25 |
1,00 |
1,04 |
1,08 |
1,И |
1,10 |
1,20 |
Таким образом, гипотеза В. А. Флорина (1948) о постоянстве суммы главных напряжений в процессе консолидации является достаточно обоснованной и может быть использована для решения плоской и пространственной задач теории консолидации многофаз ных грунтов.
П р о м е ж у т о ч н о е н а п р я ж е н н о е с о с т о я н и е . Рас смотрим случай упругого скелета и допустим в первом приближе
но