новая папка 1 / 233799

извлечением этих труб по мере заполнения скважин бетонной смесью, а также на-

бивных виброштампованных свай, устраиваемых в пробитых скважинах по таблице

7.2 [1].

Для других типов свай расчетное сопротивление следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании пробивной и буровой свай с уширением и без уширения по формуле 7.12 [1];

б) для пылевато-глинистых грунтов в основании – по таблице 7.8 [1]

А – площадь опирания сваи, м2, принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения – площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением – площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра;

и – периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

cf – коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зави-

сящий от способа образовании скважины и условий бетонирования и принимаемый по таблице 7.6 [1];

fi – расчетное сопротивление i-го слоя грунта по боковой поверхности ствола сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3 [1];

hi– толщина i-го слоя грунта, соприкасающаяся с боковой поверхностью сваи,

м, принимаемая не более 2 м.

3 Примеры расчета

Исходные данные. Требуется запроектировать центрально-нагруженный свай-

ный фундамент под железобетонную колонну сечением 40×60 см. Нормативная на-

грузка F=2750кН. Нормативная глубина промерзания 1,8м. Геологический разрез площадки строительства и данные о грунтах приведены на рисунке 1.

Минимальная глубина заложения подошвы ростверка при kh=0,6:

Dfp = kh dfn+0,1=0,6 1,8 + 0,1=1,2 м. (2)

Учитывая нагрузку и размеры колонны, по конструктивным соображениям принимаем dp=1,5 м.

11

Выбираем в качестве несущего слоя – песок средней плотности.

Принимаем диаметр сваи 0,8 м и назначаем длину набивной сваи с учетом за-

делки её нижнего конца в несущий слой на 3 м, равный 9,2 м. Свая изготавливается с использованием извлекаемой инвентарной трубы с наконечником.

Определяем несущую способность набивной сваи по грунту по формуле 11 [1]

Fd c ( CR R A u f

fi hi

) 1( 1 1798 0,5 2,51 258,4 ) 1547,0кН (3)

где с=1; CR=1; A D2

3,14 0,8

0,5 м2;

4

4

u D 3,14 0,8 2,51м;

cf - определяем по таблице 7.6 [1].

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи определяется по

формуле 7.12 [1].

R 0,75 d

4

( d

1

, d d

2

d

3

I

h )

I

0,75 0,25( 34,6 18 0,8 64 0,7 18,2 10,7 ) 1798 кПа

(4)

где d1=34,6 d2=64,0 d3=0,7 (при

h

10,7

13,4

и =310); d4=0,25 – определяем

d

0,8

по таблице 7.7 [1].

I, 18 кН/м3

5,7 18,2 2,0 18,5 3,0 18,0 18,2 кН/м. (5)

I	10,7

Определяем требуемое количество свай в ростверке:

n

( N G

рг )

( 1,2 2750 734,4 ) 1,4

3,65

шт.

(6)

F d

1547

где Gрг=1,2 Ар dp m=1,2 20,4 1,5 20=734,4кН

A

1,2N

1,2 2750

20,4 м2

p

Pp d p

192 20 1,5

Pp

F d

1547

192 кПа.

k

( 3d )2

1,4 ( 3 0,8 )2

Принимаем n=4 шт.

12

Конструируем ростверк а) со стороны свай

б) по вертикали

Определяем фактическую нагрузку на 1 сваю в ростверке

	N	N Gp		3300 295 135,8	933кН	F d	1105кН ,	(7)
		n		4		1,4

где Gp=1,1 Vp=1,1(3,4 3,3 0,9+1,2 1,0 0,6) 24,0=295 кН

G=1,2(Ap df -Vp)=1,2(3,4 3,4 1,5-11,12) 18,2=135,8 кН Недозагружение сваи составляет:

1105 933 100 15 - допустимо. 1105

Расчет осадки запроектированного свайного фундамента выполняется анало-

гично рассматриваемому в [3].

13

14

Рисунок 1 Схема для расчета сваи

Список использованных источников

1.СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты (актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85); М.: ОАО «ЦПП», 2011.

2.СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений (актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*) М.: ОАО «ЦПП», 2011.

3.Украинченко, Д.А. Разработка свайных фундаментов с использованием забив-

ных свай: методические указания / Д.А. Украинченко, В. П. Перов, К.В. Шмелев; Орен-

бургский гос. ун-т. - Оренбург: ОГУ, 2013 – 26 с.

15