книги / Расчет и проектирование сборных железобетонных ребристых плит покрытий и перекрытий

В500 и верхние стержни в каркасах продольных ребер); h0 – расстояние от нижней грани до центра тяжести верхней арматуры; Rb( p) – призменная прочность бетона в момент передачи напряже-

ний, определяется при классе бетона, численно равном передаточной прочности, т.е. B = Rbp.

В расчетное количество арматуры As входят два верхних

стержня каркасов продольных ребер и продольная арматура в сетке полки плиты. В случае необходимости, если требуемое As

больше площади этой арматуры, в зоне монтажных петель дополнительно устанавливается арматура. В практике изготовления плит покрытий длиной 6 и 12 м применяют петли для подъема, совмещенные с опорными закладными деталями. Тогда принимается момент от собственного веса Мg = 0.

5.2. Проверка трещиностойкости панели на стадии изготовления

Определяется усилие обжатия с учетом первых потерь

Р(1) = ( sр –

sр(1)) Аsр.

(83)

Момент обжатия

Мр = Р(1) (e0р – rinf),

где e0р, rinf – см. подразд. 4.1.

Момент от собственного веса без учета коэффициента динамичности:

– над монтажной петлей M gn gn2ck2 ,

– при петлях по торцам Мg = 0,

где gn – собственный вес плиты (погонная нагрузка).

Уточняется эксцентриситет приложения усилия (если монтажные петли расположены не у торцов) по формуле

	M	p	M n
e0			g	.	(84)
			P(1)

41

Условие отсутствия трещин в верхней зоне панели в момент обжатия выражается следующим образом:

Rbt,( p)serWplsnp P(1) e0 rinf ,

(85)

где Rb(t,p)ser – расчетное сопротивление бетона растяжению при передаточной прочности бетона; Wpsnpl – упругопластический мо-

мент сопротивления по сжатой зоне.

Если условие не выполняется и начальные трещины образуются, то определяется непродолжительное раскрытие этих трещин (αcrc,2), при этом действует момент

M = M n P e .		(86)
g	(1) sp
В этой формуле
esp = yв + e0p – α',		(87)

где yв – расстояние от центра тяжести сечения до верхней грани; α' – расстояние от центра тяжести верхней арматуры до верхней грани.

При непродолжительном действии нагрузки коэффициент

φl = 1,0.

Проверяется условие

αсrc ≤ αсrc, ult,

где αсrc определяется по формуле (53).

6. ПОДБОР МОНТАЖНЫХ ПЕТЕЛЬ

Для монтажных (подъемных) петель должна применяться горячекатаная арматура класса А300 стали марки ГТ или класса А240 стали марок Вст3 сп2 и Вст3 пс2. В случае если возможен монтаж панелей при расчетной температуре ниже –40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки Вст3 пс2. Рекомендуемые типы и размеры строповочных петель приво-

42

дятся в пособии [3]. Подбор диаметра петли производится по табл. 5.4 пособия [3].

Нормативное усилие, приходящееся на одну петлю, при подъеме за четыре петли стропами

Рn = G3 ;

при подъеме за три петли

Рn = G2 ,

где G – собственная масса изделия.

В случае применения приспособлений, обеспечивающих самобалансирование усилий в стропах, собственная масса изделий распределяется на все петли:

Рn = Gn ,

где n – число подъемных петель.

Если гарантируется отсутствие сгиба петли (подъем вертикальными стропами), то нормативное усилие на петлю может быть повышено в 1,5 раза.

43

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.СП 52-101–2003. Свод правил по проектированию и строительству. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. – М., 2004.

2.СП 52-102–2004. Свод правил по проектированию и строительству. Предварительно напряженные железобетонные конст-

рукции. – М., 2004.

3.Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101–2003) / Центр. науч.-исслед. и про- ектно-эксперимент. ин-т пром. зданий и сооружений. – М., 2005.

4.Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102–2004) / Центр. науч.-исслед. и проектно-эксперимент. ин-т пром. зданий и сооружений. – М., 2005.

5.СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Акт. ред. СНиП 52-01–2003. – М., 2013.

6.СП 28.13330.2012. Защита строительных конструкций от коррозии. – М.: Минрегион России, 2011.

7.ГОСТ 21.1101–2013. Основные требования к проектной и рабочей документации. – М.: Стандартинформ, 2013.

8.ГОСТ 21.501–2011. Система проектной документации для строительства. Правила выполнения рабочей документации архитектурных иконструкторскихрешений. – М.: Стандартинформ, 2013.

44

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Значения коэффициента ползучести φb, cr

взависимости от относительной влажности воздуха

икласса бетона (табл. 2.6 [4])

	Относительная			Коэффициент ползучести φb,cr
	влажность воздуха			при классе бетона на сжатие
	окружающей среды, %	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
	Более 75	2,4	2,0	1,8	1,6	1,5	1,4	1,3	1,2	1,1	1,0
	(повышенная)
	40–75	3,4	2,8	2,5	2,3	2,1	1,9	1,8	1,6	1,5	1,4
	(нормальная)
	Менее 40	4,8	4,0	3,6	3,2	3,0	2,8	2,6	2,4	2,2	2,0
	(пониженная)

Примечание. Относительную влажность воздуха окружающей среды принимают по СП 131.13330.2012 как среднюю месячную относительную влажность наиболее теплого месяца для района строительства.

45

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Граничные значения относительной высоты сжатой зоны бетона R (табл. 3.1 [4])

	sp				Значения R		при растянутой арматуре классов
	Rs
			А540	А600	А800	А1000		Вр1200	Вp1300	Вp1400	Вр1500	К1400		К1500
	1,2		0,93	0,56	0,58	0,60		0,62	0,63	0,65	0,66		0,63	0,65
	1,1		0,86	0,53	0,54	0,55		0,56	0,56	0,57	0,57		0,55	0,56
	1,0		0,80	0,51	0,51	0,51		0,51	0,51	0,51	0,51		0,49	0,49
	0,9		0,75	0,49	0,48	0,47		0,47	0,46	0,46	0,46		0,44	0,44
	0,8		0,70	0,47	0,45	0,44		0,43	0,43	0,42	0,41		0,40	0,39
	0,7		0,66	0,45	0,43	0,42		0,40	0,39	0,39	0,38		0,36	0,36
	0,6		0,62	0,43	0,41	0,39		0,37	0,37	0,36	0,3		0,34	0,33
	0,5		0,59	0,41	0,39	0,37		0,35	0,34	0,33	0,32		0,31	0,30

Примечания:

1.ДляарматурыклассаА540 значение R вычисленоприRs = 490 МПа.

2.Предварительное напряжение sp принимается с учетом всех потерь и коэффициента sp = 0,9.

3.При подборе напрягаемой арматуры, когда неизвестно значение sp,

рекомендуетсяпринимать sp 0,6.

Rs

46

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Коэффициент для расчета геометрических

характеристик (табл. 4.1 [4])

	Сечения	Коэффициент	Форма поперечного
			сечения
1.	Прямоугольное	1,30
2.	Тавровое с полкой, расположенной	1,30
в сжатой зоне
3.	Тавровое с полкой (уширением),
расположенной в растянутой зоне:
	а) при bf / b 2	1,20
	б) при bf / b > 2	1,15
4.	Двутавровое симметричное
(коробчатое):
	а) при bf / b = bf / b 2	1,30
	б) при 2 < bf / b = bf / b 6	1,25
	в) при bf / b = bf / b > 6	1,20
5.	Двутавровое несимметричное,
удовлетворяющее условию bf / b 3:
	а) при bf / b 2	1,20
	б) при 2 < bf / b 6	1,15
	в) при bf / b > 6	1,10
6.	Двутавровое несимметричное,
удовлетворяющее условию bf / b 3:
	а) при bf / b 4 независимо	1,25
	от отношения hf / h	1,20
	б) при bf / b > 4 и hf / h 0,2
	в) при bf / b > 4 и hf / h < 0,2	1,25

47

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Значение расчетного коэффициента c (табл. 4.5 [4])

f		es							Коэффициент с при значениях s2, равных
		h		0,03	0,05	0,07			0,10	0,15	0,20	0,25	0,30		0,40			0,50		0,60		0,70				0,90				1,10	1,50	2,00
	0
0,0	0,7			0,29	0,29	0,30			0,30	0,30	0,31	0,31	031		0,32			0,32		032		0,32				0,32				0,33	0,33	0,33
	0,8			0,18	0,20	0,21			0,22	0,24	0,25	0,26	0,27		0,28			0,28		0,29		0,29				0,30				0,31	0,31	0,32
	0,9			0,12	0,14	0,16			0,18	0,20	0,21	0,23	0,24		0,25			0,26		0,27		0,27				0,28				0,29	0,30	0,31
	1,0			0,09	0,11	0,13			0,15	0,18	0,19	0,20	0,21		0,23			0,24		0,25		0,26				0,27				0,28	0,29	0,30
	1,1			0,07	0,09	0,11			0,13	0,16	0,17	0,19	0,20		0,22			0,23		0,24		0,25				0,26				0,28	0,28	0,29
	1,2			0,06	0,08	0,10			0,12	0,14	0,16	0,18	0,19		0,21			0,22		0,23		0,24				0,26				0,27	0,28	0,29
	1,3			0,05	0,07	0,09			0,11	0,13	0,15	0,17	0,18		0,20			0,21		0,23		0,23				0,25				0,26	0,27	0,29
0,2	0,8			0,31	0,33	0,34			0,35	0,37	0,38	0,39	0,40		0,41			0,42		0,43		0,43				0,44				0,45	0,45	0,46
	0,9			0,18	0,21	0,23			0,26	0,29	0,31	0,33	0,34		0,36			0,38		0,39		0,40				0,41				0,42	0,43	0,44
	1,0			0,12	0,15	0,18			0,21	0,24	0,27	0,29	0,30		0,33			0,34		0,36		0,37				0,39				0,40	0,42	0,43
	1,1			0,09	0,12	0,15			0,17	0,21	0,24	0,26	0,28		0,30			0,32		0,34		0,35				0,37				0,39	0,40	0,43
	1,2			0,07	0,10	0,13			0,15	0,19	0,22	0,24	0,26		0,28			0,30		0,32		0,33				0,36				0,38	0,39	0,41
	1,3			0,07	0,09	0,11			0,14	0,17	0,20	0,22	0,24		0,27			0,29		0,31		0,32				0,35				0,37	0,38	0,40
0,4	0,8			0,46	0,47	0,48			0,50	0,51	0,53	0,54	0,54		0,56			0,57		0,57		0,58				0,59				0,59	0,60	0,60
	0,9			0,23	0,27	0,30			0,34	0,38	0,41	0,43	0,44		0,47			0,49		0,50		0,52				0,53				0,55	0,56	0,58
	1,0			0,14	0,18	0,22			0,25	0,30	0,33	0,36	0,38		0,41			0,44		0,46		0,47				0,50				0,52	0,54	0,55
	1,1			0,10	0,14	0,17			0,21	0,25	0,29	0,32	0,34		0,38			0,40		0,42		0,44				0,47				0,50	0,52	0,54
	1,2			0,10	0,11	0,14			0,18	0,22	0,26	0,29	0,31		0,35			0,38		0,40		0,42				0,45				0,48	0,50	0,52
	1,3			0,11	0,10	0,13			0,16	0,20	0,24	0,27	0,29		0,33			0,36		0,38		0,40				0,43				0,46	0,49	0,51
0,6	0,8			0,61	0,63	0,64			0,65	0,67	0,68	0,69	0,69		0,71			0,71		0,72		0,73				0,73				0,74	0,75	0,75
	0,9			0,28	0,33	0,37			0,41	0,46	0,50	0,52	0,54		0,58			0,60		0,62		0,63				0,62				0,68	0,69	0,71
	1,0			0,16	0,21	0,25			0,29	0,35	0,39	0,43	0,45		0,50			0,53		0,55		0,57				0,60				0,63	0,65	0,68
	1,1			0,13	0,15	0,19			0,23	0,29	0,33	0,37	0,40		0,44			0,48		0,51		0,53				0,56				0,60	0,62	0,65
	1,2			0,14	0,12	0,16			0,20	0,25	0,29	0,33	0,36		0,41			0,44		0,47		0,50				0,53				0,57	0,60	0,63
	1,3			0,15	0,13	0,14			0,17	0,23	0,27	0,30	0,33		0,38			0,42		0,45		0,47				0,51				0,55	0,58	0,62
0,8	0,8			0,79	0,80	0,80			0,81	0,83	0,84	0,85	0,85		0,86			0,87		0,87		0,88				0,88				0,89	0,90	0,90
	0,9			0,33	0,38	0,43			0,48	0,54	0,58	0,62	0,64		0,68			0,71		0,73		0,75				0,78				0,80	0,82	0,84
	1,0			0,17	0,23	0,27			0,33	0,40	0,45	0,49	0,52		0,57			0,61		0,64		0,66				0,70				0,74	0,77	0,80
	1,1			0,16	0,16	0,20			0,25	0,32	0,37	0,41	0,45		0,50			0,55		0,58		0,61				0,65				0,70	0,73	0,76
	1,2			0,17	0,16	0,17			0,21	0,27	0,32	0,36	0,40		0,46			0,50		0,54		0,57				0,61				0,66	0,70	0,74
	1,3			0,19	0,17	0,15			0,19	0,24	0,29	0,33	0,37		0,42			0,47		0,50		0,54				0,58				0,64	0,67	0,72
1,0	0,8			0,97	0,98	0,98			0,99	1,0	1,01	1,01	1,02		1,02			1,03		1,03		1,04				1,04				1,04	1,05	1,05
	0,9			0,37	0,44	0,49			0,55	0,62	0,67	0,71	0,74		0,78			0,82		0,84		0,86				0,89				0,93	0,95	0,97
	1,0			0,18	0,24	0,29			0,36	0,44	0,50	0,54	0,58		0,64			0,69		0,72		0,75				0,80				0,85	0,88	0,91
	1,1			0,19	0,18	0,22			0,27	0,34	0,40	0,46	0,49		0,56			0,61		0,65		0,69				0,73				0,79	0,83	0,87
	1,2			0,21	0,19	0,18			0,22	0,29	0,35	0,37	0,43		0,50			0,55		0,59		0,63				0,69				0,75	0,79	0,84
	1,3			0,23	0,21	0,19			0,20	0,26	0,31	0,36	0,39		0,46			0,51		0,56		0,59				0,65				0,71	0,76	0,81
							bf	b hf		Asp As s1						A A							e				M	s
					f					bh0			; s2					sp		s	s2 ;		s
																		bh0									Ph0
																							h0

48

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Предельно допустимая ширина раскрытия трещин

(по п. 4.2.1.3 [2])

аcrc1, ult – предельно допустимая ширина раскрытия трещин. Значения аcrc1, ult принимают равными:

а) из условия обеспечения сохранности арматуры:

–классов А240 – А600, В500:

0,3 мм – при продолжительном раскрытии трещин;

0,4 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;

–классов А800, А1000, а также Вр1200 – Вр1400, К1400, К1500 (К-19) и К1500 (К-7) диаметром 12 мм:

0,2 мм – при продолжительном раскрытии трещин;

0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;

–классов Вр1500, К1500 (К-7) диаметром 6 и 9 мм: 0,1 мм – при продолжительном раскрытии трещин; 0,2 мм – при непродолжительном раскрытии трещин;

б) из условия ограничения проницаемости конструкций: 0,2 мм – при продолжительном раскрытии трещин; 0,3 мм – при непродолжительном раскрытии трещин.

49

50

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

А. Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатирующимся при воздействии различных сред (табл. Ж.3 СП 28.13330.2012)

			Категория требований к трещиностойкости												Минимальная толщина защитного
Группа	Классы		и предельно допустимая ширинанепродолжительного											слоя бетона 3), мм (над чертой), и марка бетона
арматурной									2)									7)
	арматуры1)		ипродолжительного раскрытия трещин, мм, в среде											по водонепроницаемости (под чертой) в среде
стали			слабо-			средне-				сильно-				слабо-				средне-				сильно-
			агрессивной			агрессивной				агрессивной				агрессивной				агрессивной				агрессивной
1	2		3			4			5					6				7				8
						Конструкции без предварительного напряжения
	А240, А4005),			3			34)			34)				20				20				25
I	А5005), А600,
			0,25(0,20)			0,20(0,15)				0,15(0,10)				W4				W6				W8
	В500
						Конструкции с предварительным напряжением
	А600,
				2			1				1				25			25				25
II			0,25(0,20)			0,15(0,10)			0,15(0,10)					W6				W8				W8
	А8006), А10006)			2			1				1				25			25				25
			0,15(0,10)				–				–			W6				W8				W8

50