книги / Сварка при низких температурах

Следует заметить, что в последнее время разработано много способов существенного улучшения качества конвертерных сталей. Здесь упомянуты только некоторые из них.

ИССЛЕДОВАНИЕ СВАРИВАЕМОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ

ВЦНИПСе

В1953—1954 гг. советскими учеными было проведено ис­ следование свариваемости улучшенной бессемеровской спокойной стали марки БСт. 3. Так как целью исследования являлось вы­

яснение возможности замены мартеновской стали бессемеровской, все испытания производились параллельно на образцах из обеих сталей.

Ударная вязкость, а также температура порога хладноломкости исследуемых сталей, определенная [18] при различных температу­ рах, приведена в табл. 7.

									Таблица 7
		Ударная вязкость в кГм/см* при темпера­							Температура
				туре испытания в вС
Марка стали									порога хлад­
									ноломкости
		+20°	0	-10	-20	-30	-40	-50	в °С
Улучшенная	бессемеров­	15,8	14,9	13,6	10,7	10,4	9,2	5,8	Ниже —50
ская спокойная сталь
Мартеновская	кипящая	14,7	14,4	12,4	9,1	2,7	2,6	2,0	- 3 0
сталь ............................

Улучшенная бессемеровская спокойная сталь имеет значения ударной вязкости при низких температурах выше, а температуру порога хладноломкости ниже по сравнению с мартеновской кипя­ щей сталью.

Испытания сталей на ударную вязкость после наклепа и после­ дующего старения при температурах от +20 до —20° С хотя и по­ казали низкие абсолютные значения, но все же улучшенная бессе­ меровская спокойная сталь обладает после наклепа большей удар­ ной вязкостью по сравнению с мартеновской кипящей (при 0° С со­ ответственно 3,5 и 1,9 кГм/см2). Испытание образцов наплавок при различных значениях погонной энергии на ударную вязкость при температурах от +14 до —30° С показало, что улучшенная бессе­ меровская сталь имеет большие значения ударной вязкости для всех значений погонной энергии по сравнению с мартеновской ки­ пящей сталью. При определении чувствительности металла швов к старению сварку пластин производили электродами с покрытием основного типа (УП-2/45) и кислого типа (ЦНИЛСС-Э42иМЭЗ-04); было установлено, что металл сварных швов обеих исследуемых сталей имеет склонность к старению; причем в меньшей степени

101

имеет склонность к старению металл, наплавленный электродами с покрытием УП-2/45. Наибольший интерес представляют испыта­ ния сварных балок из улучшенной бессемеровской стали на круп­ ных образцах. Были изготовлены сварные двутавровые балки из

основного металла толщиной 10 и 12 мм, длиной	1,2	м, высотой
224 мм при ширине полок 120 мм. Сварка стыка балок,			располо­
женного посредине, (производилась электродами	с		покрытием

ЦНИЛСС —Э42 диаметром 5 мм на переменном токе 250 а. Балки испытывались на ударный изгиб с предварительным охлаждением в смеси бензина с сухим льдом до —35° С. Испытание осуществля­ лось ударами бабы весом 200 кг, падавшей с высоты 8 м до появ­ ления трещины в балке или до ее разрушения.

В температурном интервале от +15 до —20°С после третьего удара в балках из улучшенной бессемеровской стали и после вто­ рого удара в балках* из мартеновской кипящей стали появлялись трещины, которые сопровождались большой пластической дефорцией. Трещины располагались в пересечении стыковых швов стенки и полки в месте удара.

При температуре —20° С в балках из обеих сталей появлялись трещины после второго удара.

Прй температуре —30° С балка из улучшенной бессемеровской стали после первого удара разрушилась, а балка из мартеновской кипящей стали дала трещину. Хрупкое разрушение сварных балок из обеих сталей наблюдалось при температуре —35° С. На основе полученных результатов дана рекомендация о допустимости при­ менения в сварных изделиях стали марки БСт. 3 взамен мартенов­ ской кипящей стали.

ИССЛЕДОВАНИЯ СВАРИВАЕМОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ

ВИНСТИТУТЕ ЭЛЕКТРОСВАРКИ ИМ. Е. О. ПАТОНА

ВИнституте электросварки им. Е. О. Патона также были про­ ведены исследования свариваемости бессемеровской стали марки БСт. 3 при освоении сварки под слоем флюса марки АН-348А, Исследования проводили на образцах [58].

Исследование механических свойств сварных.швов и соедине­

ний показало, что с увеличением содержания алюминия	в успо­
коенной бессемеровской стали от 1,5 до 3 кг на тжидкого	метал­

ла приводит к заметному улучшению свойств сварных соединений, в частности, снижается склонность к старению околошовной зоны, повышается пластичность и уменьшается чувствительность к кон­ центрации напряжений при низких температурах, а также повы­ шается вибрационная и ударная прочность сварных соединений. Наряду с этим повышенное содержание в стали алюминия отри­ цательно сказывается на ударной вязкости наплавленного металла и приводит к повышению порога хладноломкости, а также чувст­ вительности к старению сварных швов. Такое свойство шва иссле­ дователи объясняют выделением нитридов алюминия по грани-

102

цам кристаллов. Температура порога хладноломкости сварных швов после сварки повышается до —10° С. Ударная вязкость после старения даже при комнатной температуре (+ 17° С) в ряде слу­ чаев уменьшается до 1 кГм1см2. Аналогичные сварные швы, полу­ ченные на мартеновской стали марки Ст. 3, имеют температуру по­ рога хладноломкости —50, —60° С и ударную вязкость после ста­ рения не ниже 4—5 кГм1см2. Для улучшения качества сварных со­ единений необходимо было при разработке технологии сварки про­ вести такие мероприятия, которые дали бы возможность в усло­ виях термического цикла сварки резко уменьшить или исключить количество нерастворенных нитридов алюминия. Эта задача реша­ лась тремя путями:

1) использованием нераскислениого	флюса марки АН-348А и
углеродистой проволоки с содержанием	углерода 0,20—0,25%.
Предполагалось за счет избытка кислорода во флюсе и		углерода
в проволоке создать наилучшие условия для дегазации		металла и
уменьшения в нем азота;

2)добавками в шов небольших количеств хрома и марганца, образующих стойкие нитриды, способные к растворению в феррите

ипереходу их в твердый раствор;

3)введением алюминия в шов через электродную проволоку. Повышенное содержание алюминия приводит к значительному уменьшению размера аустенитного зерна, к резкому увеличению протяженности границ между зернами, а следовательно к уменьше­

нию отрицательного действия нитридов алюминия, выделившихся по границам зерен.

Результаты испытания сварных швов приведены в табл. 8. Ока­ залось, что вредное влияние нитридов алюминия можно уменьшить использованием нераскислениого флюса марки АН-348А и угле­ родистой проволоки небольшого диаметра, а также дополнитель­ ным легированием металла шва хромом и марганцем. Наиболее высокие показатели ударной вязкости сварных швов получаются при использовании электродной проволоки марки Св1А, содержа­ щей 0,8% алюминия. Эта проволока в сочетании с флюсом марки АН-348А дает возможность получать металл шва с порогом хладноломкости —60° С.

Следовательно, ручная и автоматическая дуговая сварка улуч­ шенной спокойной бессемеровской стали применима при изготов­ лении изделий, работающих при низких температурах.

Исследования свариваемости мягкой конвертерной стали Енакиевского металлургического завода, проведенные в 1956 г. Исследователи {56] показали, что автоматическая сварка конвер­ терных сталей .может легко осуществляться проволокой марки Св08А под флюсом марки АН-348А. При этом сварные швы равноценны по свойствам сварному соединению мартеновокой стали. Следовательно, по механическим свойствам, хладноломко­

сти и склонности к старению бессемеровская сталь	практиче­
ски не отличается от мартеновской, а по показателям	ударной

103

Особенности	Электродная	Марка
технологии сварки	проволока	флюса

туре испытания в °С			Таблица 8
					старе­
				хладнолом­	в
	Ударная вязкость				вязкость после
в кГм/см* при темпера­					С)
				°С	17°
				в	(при	кГм/см»
+20	-10 -20 -30	—40		Порог кости	Ударная шва ния

Обычная техноло­	Св1А, диа­	АН-348А	10	0,8	0,8	-	- 1 0	1,3
гия	метр 5 мм
	Св 11, диаметр	АН-348А	10	1.6	1,2	-	- 1 0	0,9
Окисленный флюс,	2 мм, 0,22% С
углеродистая	То же	Обычный	9,8		4,4		0,73 - 4 0	5,0
проволока		АН-348А
		окислен­
		ный
Повышенное со­	Св 1Г2, диа­	АН-348А	8,0	-	3,1	-	0,9 - 3 0	1,2
держание марган­	метр 5 мм
ца в шве
Повышенное со­	Св 1Г2, диа­	АН-348А	9,2		4,2	3,0	1,9 —40	1,9
держание марган-	метр 5 мм и
• ца 4- хром	засыпка в раз­
	делку хрома
Введение в шов	Св 1А с содер­	АН-348А 13,1			10,2		6,6 - 6 0	4,1
алюминия	жанием 0,8%

А1, диаметр 5 мм

вязкости и критической температуре хрупкости — превосходит ее. Кроме того, при автоматической сварке с применением прово­ локи марки Св08А под флюсом марки ОСЦ-45 механические свой­ ства сварного соединения бессемеровокой стали равноценны свой­ ствам сварного соединения кипящей мартеновской стали.

ИССЛЕДОВАНИЯ СВАРИВАЕМОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ

ВЦНИИЧермете

Всварочной лаборатории ЦНИИЧермета А. С. Астафьевым

[7] проведено исследование свариваемости бессемеровской ста­ ли, полученной способом продувки кислородом. Для сопоставления результатов исследовалась мартеновская кипящая сталь. Меха­ нические свойства сварного соединения « околошовной зоны опре­ делялись на сварных образцах, вырезанных из пластин толщиной 15 и 20 мм. Сварка осуществлялась за один проход с двух сторон без скоса кромок иод флюсом марки ОСЦ-45 с использованием проволоки марки Св08А диаметром 5 мм. Режим сварки: при тол-

104

щине листа 16 мм сила тока 760 а, напряжение 34 в; при толщине листа 20 мм сила тока 850 а, напряжение 36 в. Результаты испы­ тания сварных 'соединений до и после механического старе­ ния показали достаточно низкую критическую температуру хруп­ кости, иногда находящуюся ниже —50° С. Лучшие результаты бы­ ли получены на сталях, выплавленных с продувкой чугуна сверху кислородом повышенной чистоты (исследовались стали Днепро­ петровского и Ново-Тульского металлургических заводов).

ИССЛЕДОВАНИЯ СВАРИВАЕМОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ

ВМВТУ им. БАУМАНА

Всварочной лаборатории МВТУ им. Баумана в 1954—1955 гг. проводилось исследование свойств, а также свариваемости армату­ ры железобетона из бессемеровской стали, выплавленной Енакневским металлургическим заводом по специальной технологии, раз­ работанной Украинским научно-исследовательским институтом металлов. При выплавке эта сталь была раскислена в два приема:

в конвертере и в ковше. В первом случае для раскисления 1 т ста­

ли расходовалось 17 кг жидкого чугуна и от 6,5 до 7,2 кг	ферро­
марганца, а во втором — от 1,3 до 2,3 кг ферросилиция,	1,5 кг
ферротитана и около 2 кг алюминия.

Для сравнения результатов испытывалась также мартеновская

нераскисленная сталь марки МСт.5.								сталей.
В табл.		9 приведен химический состав исследованных
							Таблица 9
Марка				Химический состав в %
стали		С	Si	Мп	S	р	N,	О,
БСт.	5	0,24	0,28	0,86	0,045	0,065	0,0149	0,0059
МСт. 5		0,35	0,35	0,79	0,028	0,039	0,008	0,0030
Испытывалась			арматура	периодического		профиля диаметром

16 мм. Испытания ударной вязкости основного металла обеих ста­ лей при температурах от +20 до —70°С с интервалом 10°С пока­ зали, что ударная вязкость бессемеровской стали значительно выше, чем мартеновской; выше также и критическая температура хрупкости (соответственно —70 и —55°С).

Для определения статической и динамической прочности свар­ ных соединений применялись образцы, сваренные ручной дуго­ вой и контактной (стыковой и точечной) сваркой.

При дуговой сварке применялся следующий режим: электроды диаметрам 4 мм с покрытием УП-2/45 и ОММ-5, сила тока 170— 180 а, напряжение 60—65 в. Контактная стыковая сварка произво­

105

дилась на машине типа АСИФ-75, а точечная — на машине типа МТП-75-6. Все статические испытания выявили лучшую сваривае­ мость образцов из бессемеровской стали по сравнению с мартенов­ ской. Испытания сварных соединений на удар при низких темпе­ ратурах (для всех видов сварки) показало также преимущество бессемеровской стали перед мартеновской. Склонность к механиче­ скому старению металла арматуры из обеих сталей одинакова. Предел текучести у стали марки БСт.5 оказался более высоким, чем у стали марки МСт.5. Поскольку предел текучести является основной расчетной характеристикой, то можно сделать вывод о более целесообразном применении (с точки зрения экономии ме­ талла) бессемеровской стали.'

О ПРИГОДНОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРНЫХ ВАГОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

С. В. Вершинским [23] проводилась работа по определению пригодности для вагонных конструкций улучшенной бессемеров­ ской стали. Испытания велись на натурных сварных узлах вагон­ ных конструкций (узел сопряжения хребтовой балки со шкворне­ вой и др.), подвергаемых. ударным нагрузкам на специальном ударно-вибрационном стенде при низких температурах.

Исследовалась бессемеровская спокойная сталь Днепродзер­ жинского металлургического завода двух плавок, изготовленных в 1952 и в 1953 гг. Сварка узлов вагонных конструкций производи­ лась вручную электродами с покрытиями УОНИ-13/45, УОНИ-13/55 и ЦМ-7.

Бессемеровская сталь, изготовленная в 1952 г., показала низкую сопротивляемость хрупкому разрушению сварных конструкций и не могла быть рекомендована для изготовления несущих элементов вагонных конструкций. Механические свойства сварных соедине­ ний из этой стали выше, чем свойства основного металла, но ниже, чем у сварных соединений из мартеновской стали. Бессемеровская сталь производства 1953 г. по прочности при повторно-ударных загружениях в условиях низких температур (до —20° С) не уступает мартеновской кипящей стали марки МСт.З. Для сварки этой ста­ ли рекомендуются электроды с покрытием УОНИ-13/55. При диаметре электрода 5 мм применялся ток 180—200 а, постоянный, обратной полярности. Сварные соединения, выполненные электро­ дами с покрытием ЦМ-7 имели ударную вязкость и порог хладно­ ломкости значительно уступающий соответствующим показателям для основного металла. От применения электродов с покрытием УОНИ-13/45 также пришлось отказаться, так как ими не обеспе­ чивается нужная температура порога хладноломкости, хотя удар­ ная вязкость сварных соединений не ниже, чем для основного металла. Но М. М. Крайчик, определяя прочность сварных соеди­

нений из улучшенной	спокойной бессемеровской стали марки
БСт.З с целью замены	ею (в вагонных конструкциях)	мартенов­
ской стали марки МСт.З, установил целесообразность		применения

106

электродов с покрытием УОНИ-13/45, обеспечивающих порог хлад­ ноломкости —50° С; электроды с покрытием ЦМ-7 обеспечивают на­ чало -перехода в хрупкое состояние уже при температуре —10° С, что намного выше критической температуры хрупкости основного металла (—40°С). Сварку пластин толщиной 12 и 20 мм для из­ готовления образцов производили электродами диаметром 4 мм, током 180—200 а (для обоих типов электродов). При определении влияния низкой температуры на сопротивляемость образованию го­ рячих трещин в швах тавровые образцы сваривали электродами марки УОНИ-13/45 при температуре окружающей среды —8° С. При обследовании швов трещин не обнаружено, в то время как при сварке этих же образцов электродами с покрытием ЦМ-7 даже при температуре +20° в кратерах швов наблюдаются горячие трещины.

О ПРИГОДНОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

В лаборатории сварных мостов ЦНИИС Минтрансстроя [104] исследована прочность сварных соединений из улучшенной бессемеровской стали марки БСт.З выплавки 1953 г. примени­ тельно к строительным конструкциям. Испытания производили на разных образцах при различных температурах. Для сопо­ ставления образцы изготовляли также из мартеновской кипящей стали марки МСт.З. В первой серии сваривали круглые прутки диаметром 25 мм контактной и газоирессовой сваркой, а также ванным способом. Статические испытания сварных образцов при температурах от +20 до —50°С показали одинаковые прочностные свойства образцов из обеих сталей. Все образцы разрушались по основному металлу вдали от мест сварки.

При испытании образцов из	листовой стали толщиной 10 и
12 мм, свариваемой в три слоя	электродами марки УОНИ-13/45

диаметром 4 мм при токе 200 а при тех же температурах разруше­

ние происходило в большинстве случаев по				основному			металлу.
Результаты исследования			показали целесообразность			применения
электродов марки УОНИ-13/45 для сварки				улучшенной			бессеме­
ровской стали.
О ПРИГОДНОСТИ БЕССЕМЕРОВСКОЙ СТАЛИ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
	МАШИН СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА
Исследования, проведенные советскими учеными на ряде за­
водов,	показали, что	улучшенная спокойная			бессемеровская
-сталь по всем основным свойствам в том числе и по порогу								хлад­
ноломкости, который находится в пределах				—30,	—40° С,			прак­
тически	не отличается	от	мартеновской	стали.	Рекомендации
ученых	о выборе типа	электродов и режима сварки				улучшенной

бессемеровской стали аналогичны рекомендациям, разработанным М. М. Крайчиком [71].

ГЛАВА IX

ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ

ОСОБЕННОСТИ СВАРКИ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ

При сварке в условиях низких температур наблюдается повы­ шенная скорость охлаждения и кристаллизации металла сварочной ванны, в результате чего затрудняется выход газов и окислов на поверхность шва и увеличивается содержание в нем водорода, кис­ лорода, азота и неметаллических включений, что в ряде случаев приводит к образованию горячих и холодных трещин. Возможность образования горячих трещин в швах, усиливается возрастанием скорости упругопластической деформации в зоне температур, при которых нагретый металл находится еще в хрупком состоянии. Технологические свойства сварочных материалов (флюсов, элек­ тродов, проволоки) также ухудшаются в зимних условиях, глав­ ным образом за счет 'попадания влаги, приводящей к повышенной пористости наплавленного металла. Поэтому кроме просушки их и надлежащего хранения эти материалы для сварки при низких тем­ пературах следует выбирать с таким расчетом, чтобы повысить раскислительную способность шлаков и улучшить выход газов.

Повышенный отвод тепла при низкой температуре во время сварки ухудшает проплавление основного металла, а это может привести к образованию непроваров. Для устранения указанных недостатков используют ряд технологических мероприятий, к кото­ рым относятся: раскисление металла шва; повышение погонной энергии дуги при сварке; правильная последовательность наложе­ ния швов; возможность применения многослойных швов; соответ­ ствующая разделка кромок для получения оптимальной формы шва, обеспечивающей максимальную дегазацию металла и осво­ бождение его от неметаллических включений; особые требования к сварочным материалам; предварительный подогрев свариваемой конструкции и т. д.

ОСНОВНЫЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СВАРКЕ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ

Для получения высокого качества сварных соединений при низких температурах необходимо применять металл с температу­ рой хладноломкости более высокой, чем температура, при которой

108

эксплуатируется изделие. Металлургами разработано большое ко­ личество хладостойких сталей для машин, мостов, резервуаров, трубопроводов и т. д. Для примера можно взять резервуары, кото­ рые совсем недавно не только в СССР, но и за рубежом изготов­ ляли из мартеновской малоуглеродистой кипящей стали, обладаю­ щей повышенной хладноломкостью. Последнее приводило при строительстве и эксплуатации резервуаров в восточных и северных районах к появлению трещин и других дефектов в сварных швах. Начиная с 1953 г. у нас для указанных целей стали применять только мартеновскую спокойную сталь дополнительно раскислен­ ную алюминием и имеющую критическую температуру хрупкости

около —40° С. В настоящее время резервуары в зимних	условиях
сооружаются только из мартеновской спокойной стали,	дополни­

тельно раскисленной в ковше алюминием; эта сталь имеет удар­ ную вязкость при температуре —40°С не менее 3,5 кГм/см2 и во­ локнистость в изломе не ниже 70% лри комнатной температуре.

При сооружении резервуаров в восточных и северных	районах с
температурой ниже —40° С рекомендуется применять	низколеги­

рованную марганцовистую сталь, отличающуюся еще более высо­ кой хладостойкостыо. За рубежом для строительства нефтерезервуаров используют хорошо раскисленные малоуглеродистые стали

свысокими механическими свойствами при низких температурах. Для повышения качества сварных соединений необходимо так­

же обеспечить:

1. Рациональное конструирование узлов сварных соединений.

2.Использование сварочных материалов (флюсы, электроды, проволоку) высокого качества.

3.Соблюдение режимов и технологии сварки, способствующих вводу повышенного количества тепла, что в ряде случаев изменяет общепринятую технологию сварки. Например, дуговую сварку как ручную, так и автоматическую при низких температурах, обычно рекомендуется выполнять на постоянном токе при обратной по­

лярности. Автоматическую сварку с. использованием			переменного
тока можно производить	только под	керамическим		флюсом
КВС-19, обеспечивающим получение беспористого			наплавленного
металла.
4: Применение в случае необходимости подогрева свариваемых
кромок с последующим	замедленным	охлаждением		металла

шва.

5. Организацию защиты сварочного поста от действия низких температур, применяя будки и тепляки. Кроме того, для улучше­ ния условий труда сварщиков необходимо обеспечить их теплой спецодеждой, вблизи от рабочих мест оборудовать пункты обогре­ ва и т. д.

6.Организацию сушки и выдачи электродов.

7.Строгое соблюдение технологии сборочно-сварочных работ (порядок сборки элементов, очистки кромок свариваемых изделий

от снега и влаги).

109

При заготовке и сборке листов правка и подбивка металла должна осуществляться лишь в нагретом состоянии, чтобы не вы­ зывать образования трещин на поверхности свариваемых кромок.

Особенно опасны при низких температурах участки с различны­ ми местными повреждениями поверхности основного металла или

металла сварных швов	(царапины, вмятины,		надрезы и т. д.).
В зарубежной практике известен случай		разрушения		резервуара
при низкой температуре,	когда очагом	аварии	явились	царапины

и вмятины, образовавшиеся на поверхности шва в результате не­ брежной его зачистки. Это обстоятельство заставляет с особой тщательностью проводить все работы по изготовлению сварных конструкций, работающих в условиях низких температур.

При сварке в условиях низких температур наибольшая опас­ ность образования трещин возникает в зоне, где прерывается про­ цесс сварки, так как трещины в кратере или около него возникают при полном охлаждении шва. Следовательно нужно организовать работу так, чтобы не было перерывов, способствующих охлажде­

нию кратера. В связи с этим при исследовании [162] был проведен следующий опыт: при температуре от —15 до —20° С в процессе сварки прерывали работу через каждые 100 мм шва и давали ему полностью остыть. При этом в трех случаях из шести были обна­ ружены трещины. Когда же вели сварку без перерыва даже при более низкой температуре (—30°С) трещин в швах и кратерах не обнаружили.

Исследователи,		отмечая, что в ряде случаев	трещины Начина­
ются в кратерах сварных швов, рекомендует при ручной				сварке
зажигать	дугу	и выводить кратеры на	основной	металл.
При этом	они рекомендуют вместо жестких прихваток при сборке

пользоваться особыми сборочными приспособлениями, которые не создают в конструкциях излишних напряжений.

СВАРКА РЕЗЕРВУАРОВ И ТРУБОПРОВОДОВ В ЗИМНИХ УСЛОВИЯХ

Исследования вопросов сварки в зимних условиях примени­ тельно к сооружению резервуаров и трубопроводов выполнены в лаборатории сварки ВНИИСТа [2]. Исследования выявили и основные причины, вызывающие понижение механических свойств сварных швов, выполненных при низких температурах. В ре­ зультате исследований разработаны практические рекомендации, обеспечивающие высокие и стабильное качество сварных соеди­ нений, выполненных при температурах до —30° С. Опытные ра­ боты проводили при низких температурах; сваривали крупные образцы длиной 1 м, имитирующие узлы сварных цилиндри­ ческих резервуаров. Сварку производили на специальном низко­ температурном стенде ВНИИСТа в Москве. Опыты производи­ лись на пластинах толщиной 10 мм из кипящей стали марки МСт.З, а также на трубах из низколегированной стали марки 14ХГС с толщиной стенки 10 мм. Химический состав и механические свой­ ства сталей приведены в табл. 10 и 11.

по