книги / Радиорелейные линии связи. Курсовое и дипломное проектирование

Л.ДОП (80) =0,6 -518 = 310,8 пВтО.

Задаемся допустимым значением мощности нелинейных переходных шумов, вызванных нелинейностью амплитудной характеристики группового тракта •^гр.доп=50 пВтО, тогда

Явчдоп = (1 -	0,6) -518 -	5 0 = 157,2 пВтО.
Долю мощности тепловых шумов, вносимых гетеродинным трактом одного-
приемопередатчика,	выбираем равной Ргет.доп1 = 8 пВтО, а вносимых одним
модемом Р Мод.доп1 = 25 пВтО.
Таким образом, мощность тепловых шумов, вносимых одним приемником
Ят.дот (80) =	(310,8 - 78 -	25)17 = 29,68 пВтО ** 30 пВтО.

Допустимая мощность нелинейных переходных шумов из-за нелинейности фазовой характеристики ВЧ тракта одного приемопередатчика

1 RT о

Явчдош = = 22,46 пВтО ^ 23 пВтО. 7

2.Выбор основных энергетических параметров аппаратуры.

Потери мощности сигнала при распространении радиоволн в свободном пространстве

L0= ( —^— Y = 6,3 •ю —,5. \4*/?оУ

Потери мощности сигнала в АФТ

/.афт= 1 0 °'1т1афт)

^ А Ф Т = = : Ъ 4

“ а г ^ г 4 "

а в^В9

где т]э — потери

(в

дБ)

в

сосредоточенных

элементах

АФТ (в нашем

случае

т|э= —2 дБ); аг

и

ав — погонные

затухания

(в дБ/м)

горизонтального

и

вер­

тикального

участков волноводов

(в нашем

случае аг= а в = —0,12 дБ/м),

/г и

/в — длина

горизонтального

и

вертикального

участков

волноводов

(в

нашем

случае /г= 5

м; /в= 45 м).

Тогда <ПАФТ = —2—0,12• (5+45) = —8 дБ; £ АФТ =0,158.

Коэффициент

Ви= 2,875 -10--9 •9 (4636/140)2 = 2,84 •10~5 пВт.Вт.

Допустимое значение мощности сигнала на входе приемника

Л.вх.доп = Дм/Л.доп =

2,84-10-5/30 =

9.46-ю - 7 В т^ 0 ,9 5

мкВт.

Коэффициенты усиления антенн

Оп = Овр =

47 дБ (49975).

Тогда требуемое значение мощности передатчика

р

4ЯС.ВХ,доп

4-9.46-ю - 7

9,6 Вт.

пдоп

GnpO„L0L2A<J>1.

499752-0,1582-6,3-10-15

Произведем проверку

Яс.вх (80) =

PnG„GnpL0LlbT = 9 •499752-0.1582-6,3 -10~16 =

= 3,54

мкВт.

В верхнем ТФ канале
Ят(80) = 109-0,752 9 - 1,38-10~23-300-3100	/ 4636 \2
3,54-10 -6	\ 140 j -U’
— 8пВтО
яри Рт.доп “ 30 пВтО.
Таким образом,

Ят (80) < Ят.доп (80)-

3.Расчет диаграммы уровней сигнала на пролете РРЛ

pa= m g P J \ Вт = 10lg9 =				9,5 дБВт,
£ афт п = £ афт пр = — 8 дБ;				L0 = — 142 дБ,
Сп — Спр = 47 дБ;
а)	1/(50) =0	дБ
Рпр (50) = р а -\- Z-а ф т п 4 " О п + £<> +					V* (50) +		Gnp + L а ф т пр =
=	9 ,5 - 8 + 4 7 - 1 4 2 +		0 +	47 — 8 =		— 54,5	дБВт,
Яс.вх(50) =		Ю6 + 0',р пр<50)	- ю 6- 0-154'5 =			355 мкВт;
б)	У(80)—	6 дБ
рпр(80) = 9,5 — 8 + 47 — 142 — 6 +					47 — 8 =		— 60,5 дБВт,
Яс.вх (80) =		10в-<м-ем = 0,89		мкВт;
в)	l^mln ——40 дБ
Aipmln = 9,5 — 8 + 4 7 -			1 4 2 -4 0 +		4 7 - 8 =		— 94,5 дБВт,
Р	с.вх min =	355 пВтО.
Диаграмма уровней приведена на рис. П.6.8.							ко входу приемника. Рас­
4.	Определение мощности			шума,	приведенной

чет шумовой полосы приемника и порогового уровня сигнала на входе при­ емника.

Рис. П.6.8. Диаграмма уровней на пролете РРЛ

Уровень средней мощности многоканального ТФ сообщения при W= 1020

рср = — 15 + 10 lg 1020= 15 дБм (32,2 мВт).

Эффективная девиация частоты на выходе частотного модулятора при по­ даче на его вход многоканального ТФ сообщения с уровнем рСр = 15 дБм

д /9 = Д/к V p ^ =	140 У 32^2 = 795 кГц.
Пиковая девиация частоты при значении пик-фактора многоканального ТФ
сообщения х=10 дБ (10)
Л/11ИК= Д/э V* =	795 КТО = 795 •3 ,16=2,51 МГц.

Приближенно ширина спектра ЧМ сигнала

Пчм =2(Д/пик + /7в) =2(2512+4636) = 14,3 МГц.

Эффективный индекс частотной модуляции

т9= Дf 9/FB= 795/4636 = 0,17.

Шумовая полоса приемника П в ч = а П чм, где из рис. П.6.1 при РПерех= = 1 пВт а—1,39;

Пвч = 1,39-14,3= 19,9 МГц.

При Яперех = Ю пВт а=1,24:

Пвч = 1,24-14,3= 17,7 МГц.

Мощность теплового шума, приведенного ко входу приемника при а=1,39:

Рш.вх =	4,14-10-21 -9-19,9-106 =					0,74	пВт,
Ртлх		121,3 дБВт,
Рс.пор =	12 дБ 4 -JPUI.BX =			12 — 121,3 =			— 109,3 дБВт.
Коэффициент системы для ТФ ствола
Ктф =	3,478 •1017			чУ =	3,17 - 10й (145 дБ).
5. Расчет		отношения	сигнал-шум		в	канале изображения
( -^ 2 - У		= 1,45-10-10—— =				1,47-109(— 88,3 дБ),
I С/Р.с	/во%			0,89
10lg		= - 8 0		дБ (10-8),
\	^ р .с /г е т
10 lg (		= -	70	дБ (10-7).
\	^р-с / МОД

Тогда

/JAg_\2 ~ 7.0,147-10-8 + 7-10-*+ 10.10-8 =

\U p . c / г 80%

= 18,1-10-8 (-67,4 дБ)

или

1 0 . g ( - ^ y	=67,4 дБ при 10lg	=61 дБ.
\ U m J £ 80%		\ У ш /доп 80%

Таким образом, нормы ЕАСС выполняются. Коэффициент системы для ТВ ствола

/Ств = 6,88-1015(Рп//гш) = 6188-1015(9/9) = 6,88-1015 (158,4 дБ).

6. Определение коэффициентов нелинейности амплитудной характеристики группового тракта.

Исходное условие:

Р Тр (в =		1) = Ргр. доп =		50 пВтО.
Далее
Р г р 2 —		С 2к К 2 к '	Р гр 3 =	^Зк^зк>
С2к —	6,944- 109-32.22			•0,16 =	2,66-108;
		4324
*-зк---	4,166-10<0-32,23			•0 ,3 4 = 1,09-1011.
		4324			2
Полагая к3к= 0, имеем Ягр.доп = с2к^2к шах*
*2к	: — Т^^гр.дои/^гк — "J/^"2 66* 10й — 4,4* 10 4.
Полагая /с2к —0» ^гр.доп=Гзк/Сзк тах
«зкmax = V Р гр .,on 1с3к=				]/50/(1.09- Ю») = 2,2- КН6;
Р гр 2 —		^-2к^2к’	Ргр 3 — ^гр.доп		Рг р 2-

к2к= 4-10-4; 3-10-4; 2-10-4; Ю-4;

ЯГР2 (пет) = 42,56; 23,94; 10,64; 2,66; Ягрз(пвт)= 7,44; 26,06; 39,36; 47,34;

КЗк = 8,26-10-®; 1,6-10-5; 1,9-10~5; 2 ,Ы 0 -5.

Для выбора рабочих значений /Сгк и к3„ составляют систему уравнений

50 = 2,66- Ю -8«|к + 1,0910»*| ,

0,95-840 = 2 66Ю8	* 2 + 1 , 0 9 . 1 0 »	1,07
		«L .
0,16	/h	~ оЖ '1зк

откуда находят рабочие значения

К2к — 3,07 10—4; к3к = 1,57-10~5,

которые обозначают на рис. П.6.9. При этом для о= 1 :

Р гр 2 =		2,57-108-(3,07-10-4)2 =	24,4	пВтО;
Р [ р 3 =		1,0410й -(1,57-Ю -5)2 =	26	пВтО;
*23	=	3,07 •10 - 4 •100-05'18 = 1,73 •10 -3;
к3э	=	1,57-10°*,-,5 = 4,96-10-4.

7. Определение неравномерности ХГВЗ ВЧ тракта, Исходное соотношение

Р вч (о = 1) — Р вч доп = 23 п В т .

Кзи'№~*

А Т1к •10 ~3, НС

Рис. П.6.9. График для выбора			ра­	Рис. П.6.Ю. График		для выбора ра­
бочих значений Кок и Кзк				бочих значений Дтгк		и Дтзк
Рассчитываем
D2K= 3,43 -10-г 46362		•32.22.0,16 =			28283 пВт
	4324				нс2
А к= 4 ,5 7 10-2	46362	•32,23-0,34 =			2578480 пВт
	4324				нс2
Полагаем Дт3к=0, тогда А 2к-Дт2к тах= Р вч доп:
Дт2к тах = У Р ВЧд0„ /£ 2к=			V 23/28283 = 2,85-10~2 нс.

Полагаем Дт2к=0, тогда А)кДтзк тах= Р вч доп:

Дх3к тах =	У Р т Д0П/ А К=			V 23/2 578 480 = 2,98 •10 -3 нс;
Дт2к(нс) =	2,5-10-2;		2 -1 0 -2; 10~2; 0,5-10—2;
Я вчг(пВ т)=		17,7;	11,3;	2,8;	0,7;
Рвч з (пВт) =		5,3;	11.7;	20,2;	22,3;
Дтзк(н с)=	14-10—3;		2,М О -3; 2,8-К )-3; 2,9-10-3.
По рис. П.6.10 выбираем рабочие значения:
Дт2к= 1,7-Ю-2 нс;			Д"3к =	2,4	-10-3 .

Пример 2. Рассчитать качественные показатели участка резервирования ма­ гистральной РРЛ прямой видимости на аппаратуре КУРС-4, содержащего пять пролетов (схема участка приведена на рис. П.6.11). Трасса проходит в Евро­

пейской части СССР.
1. Выбор высот подвеса антенн и расчет устойчивости связи.
Профиль пролета 1 (РРС1—РРС2)				приведен на рис. П.6.12. Характер рель­
ефа местности — пересеченный. Для			района прохождения			трассы из	Приложе­
ния 2 находим g = —9-10—8 1/м, ог=7-10-8 1/м.					а далее по	формуле	(2.23) 6 =
Из профиля	пролета	находим	i?i=24 км,
= 24/34,5=0,7.
РРС1	PPCZ	РРСЗ		РРС4	РРС5	РРС 6
3 4 ,5 к м ■9		п . 9	,	9	. $	40,7 <ш
		L y 4 -		171, в км

Рис. П.6.11. Схема проектируемого участка резервирования к примеру расчета 2

125

Рис. П.6.12. Профиль пролета к примеру расчета 2

Приращение просвета за счет рефракции радиоволн, существующее в тече­ ние 80% времени, определяем по формуле (2.26)

ДЯ(^ +	о) = — (3-4 ,5 ' 1° 3)‘! •(—9 -10-8 +	7 •1 о - 8) -0,7	(1 — 0,7) =
	4
= 1,25	м.
Радиус минимальной зоны Френеля определяем по формуле (2.22)
Н0 = V (1/3) •34,5 •103 •8,2 •10 - 2 •0.7 (1 -		0,7) = 14,07	м

(здесь 8,2 см — средняя длина волны передаваемых колебаний для аппаратуры

КУРС-4).	на	пролете в	отсутствие	рефракции определяем	по выраже­
Просвет
нию (2.25)	14,07 — 1,25=12,82			м.
Я ( 0 ) =
Откладываем		значение	Н(0) от критической точки профиля		(рис. П.6.12),,

проводим линию прямой видимости и находим высоты подвеса антенн: /ii = 60 м;

Л2=62 м .

Находим потери мощности сигнала в антенно-волноводном тракте (в дБ) с учетом (2.4). При этом в качестве горизонтального фидера длиной по 5 м на станцию используется волновод ЭВГ-2 с погонным затуханием аг= —0,045 дБ/м, а в качестве вертикального фидера — круглый биметаллический волновод диа­

метром 70 мм с погонным затуханием ав= —0,02 дБ/м.								Потери в сосредоточен­
ных элементах		АФТ		в соответствии		с техническими		данными		аппаратуры
КУРС-4 составляют — 1,6 дБ.
Тогда	/.ф = аг/г + а„ (hi + h 2) - 1 ,6 = —0,045.10-0,02 (60+62)— 1,6=— 4,49 ДБ,
В качестве		антенн используем			рупорно-параболические				антенны	РПА-2П с
коэффициентом усиления С?а=39,5 дБ.						мощности	сигнала	на	пролете	по форму­
Определяем		постоянные потери
ле (2.6)	Л	,		8,2-10—2
,						4,49	+ 2 -39,5 =
£„ocT=101gf				------	т
== _			4*-34,5-103			-
	134,47 — 4,49 + 79 =				— 59,96 дБ.

Минимально допустимое значение множителя ослабления для телефонного

ствола в соответствии с (2.19)	и при коэффициенте системы		/С тф = 139,1 дБ
1Лпт тф == 44 — 139,1 — (— 59,96) =		- 35,14 дБ;
для телевизионного ствола, в соответствии с (2.20) и			при Ат в = 146,4 дБ
1Лп1птв=49146,4 — ( — 59,96) =		— 37,44 дБ.
Для дальнейших расчетов оставляем большее значение минимально допу­
стимого множителя ослабления
КтштФ = - 35.14 дБ;	|Я1п.,.ф =	3,06-10~4.

Рассчитываем процент времени ухудшения качества связи на участке РРЛ из-за замираний, вызванных субрефракцией радиоволн на первом пролете.

По выражению (2.28) находим приращение просвета за счет рефракцииг радиоволн, существующее в течение 50% времени:

ДH (g) = ------	(34,5-104)2 . ( — 9»10—«) 0.7 (1 - 0 ,7 ) = 5,62 м.
	4

Просвет с учетом рефракции, существующий в течение 50% времени, на­ ходим по формуле (2.27)

Н (g) = 12,82 + 5,62 = 18,44 м.

Относительный просвет находим по формуле (2.29)

/> ( £ )= 18,44/14,07 = 1,31.

Аппроксимируем препятствие сферой и из профиля пролета находим пара­

метр аппроксимирующей сферы г =8 км. Далее по	формуле (2.31) находим
/ = 8/34,5=0,23.	при а=1
Параметр препятствия находим по формуле (2.30)

ц =		2 // '0 .7 (1		— 0.7)	= 1,89.
			0,23
Из рис. 2.14 находим Уо=—9 дБ.
По	формуле		(2.34)	находим относительный просвет, при котором
V =		Vain\	Р (go) = [ - 9 -		(— 35,14)]/- 9 =	-	2,9.
По формуле			(2.36)	определяем
, __		1	. /		8,2.10-»	_	10„
		7-10—8 у		(34,5-103)3 0,7(1 — 0.7)		”	’
По	формуле		(2.35)	находим
ф =	2,31 •1,39 [1 ,3 1 - (— 2,9)] = 13,5.

Из рис. 2.15 находим 7,0(l/min) «0 %

Процент времени ухудшения качества связи на участке РРЛ из-за интерфе­

ренционных	замираний на		первом пролете		определяем по формуле (2.38), где
вероятность	(в	процентах)	появления	в тропосфере слоя с резким скачком ди-
электрической проницаемости находим				по (2.39) Т(Ле) = 4 ,Ы 0 -4(34,5) 2^ (3 ,6 5 )3 =
= 3,4 %• Тогда		= 3,06.10-4-3 .4 =		1.1	Ю-зо/о.
Т ш п ( У т1п)

Для остальных четырех пролетов проектируемого участка РРЛ проводим аналогичные однотипные расчеты, результаты которых следующие.

Пролет 2 (РРС2—РРСЗ), пересеченный

Пролет 3	(РРСЗ-РРС4), пересеченный
Vmln= -	36,29 дБ;	Т0( Vala) =		0%;	Tmr ( Vmln) =• 0,7 - 10~4%.
Пролет 4	(РРС4—РРС5), слабопересеченный
Vmin = — 35 дБ;		T0(Vm\n)= 0 % .
Для определения характера			пролета	находим коэффициент расходимости
по формуле (2.40). При этом по			формуле	(2.21)	находим приращение просвета

за счет рефракции при значении вертикального			градиента диэлектрической про­
ницаемости тропосферы,	равного	критическому	gKp = —31,4-10-8		1/м.	Из	про­
филя пролета известны величины R0- 36 км: лс=0,56, тогда
АЯ (g Kp) •= — (3-64104>2. (— 31,4-10-8) -0,56 (1 -				0,56) =		25.1	м.
Далее по формуле	(2.43)	находим относительный		просвет	при g = gKP

{для Я(0) = 14 м и #о= 15,57 м).

Р (^Гкр) = (14 + 25,1)/15.57 = 2.51.

Тогда по формуле (2.42)

«тах = 2,512/6 ^ 1.

Таким образом, коэффициент расходимости следует рассчитывать для пер­ вого интерференционного максимума

Д = 1	13,1-0,562(1 — 0,56)2	0,672 (0,9- V 6)
	0^72	1,39.
		4-0,56(1-0,56)

Как показано в разд. 2, пролет может быть отнесен к слабопересечениым, если коэффициент расходимости Dn> 0,8, т. е. пролет 4 — слабопересечсниый, где следует учитывать отражения от земной поверхности. В этом случае расчет процента времени ухудшения качества связи из-за интерференционных замира­ ний следует проводить по формуле (2.44), определив величину Т(Де) по фор­ муле (2.39):

Т (As) = 4,1 10-4(36)2КЗД55' = 3,71%.

_И з рис. 2.20	при p(g)= 1,36	и Л = 1,21	находим значение функции
![p(g)> Л]=0,01.
Далее из рис. 2.18 находим Q = 1,2.
Тогда
Т„,,т ( 1 / min) =	1,2 •3,1 6 •10—4 •3,71 <* 1 , 4 - 1 0 —3 %.
Пролет 5 (РРС5—РРС6), пересеченный
1/т т = — 34,79 дБ; Т0( l/min) = 0% ;			Тннт( Kmin) =	1,6• 10~3%.
Суммарный процент времени		ухудшения качества связи на		участке РРЛ

из-за глубоких замираний хотя бы на одном из пролетов определяем по фор­ мулам (2.46), (2.47) при = НОО и

= (сдf -j- ть- f - 1 )/п = (1100 5 -J- 1 )/5 = 221,2.

Тогда (при 4 = 0,08 — для пересеченных пролетов и 4= 0,15 — для слабопе­ ресеченного пролета)

ОЛыо) = [0,08(1,1+0,4 +

+ 0,7 Ч -1,6) Ч- 0,15-1,4] 10—3 = 5 1 0 -4%;

	12
T,(Vmin) =	T'(Vmln) + 2cr lQ-* |o - ? ) | r miI,(l/mi„)
= 5- 1CM	2-221,2-10” 2 [(1 — 0,08) - 10—3 (1,1 + 0,4 + 0,7	+ 1,6)+-

+- (1 - 0,15)-10-3. 1,4]* =	6 -10-4% .
Допустимый процент времени	ухудшения качества связи на проектируемом

участке РРЛ определяем по формуле (2.12):

			171,8 = 7 •10-"3%.
ТROn(^min) =0*1 % 2500
Сравнивая расчетный и допустимый проценты времени								ухудшения качест­
ва связи,	убеждаемся,		что	(Vmin) < Г ДОн (Kmin) .т. е. связь				на проектируемом
участке РРЛ при выбранных высотах подвеса антенн будет								устойчивой.
2. Расчет ожидаемой мощности шумов в каналах РРЛ.
а. В	т е л е ф о н н о м			к а н а ле .	Уровень	мощности тепловых шумов на
выходе верхнего ТФ канала в ТОНУ					(в дБпВт)	определяем		по формуле (3.36),
в которую подставляем значение 1/2(80), найденное из табл. 3.3.
Для пролета 1
10lgPTl(80) = 9 0 -				139,1 - ( - 5 9 , 9 6 )		- ( - 2 ) =		12,86 дБпВт.
Или		Ю'’.!'12.86=		19,32 пВт.
Ят1 (80) =
Для остальных пролетов получаем
Ят, =	11,58 пВт;		Ятз=14,8пВт; Ят4=25,1				пВт;	Я15=26,4 пВт.
Находим следующие параметры аппаратуры КУРС-4:
мощность		шума,	определяемую		нелинейностью		фазовой характеристики
ВЧ тракта
Pf =	12 пВт;

мощность шума, вносимого модемами группового тракта

Ягр = 50 пВт;

мощность теплового шума, вносимого гетеродинами,

Ят.гет =	3 пВт;
мощность шума, вносимого АФТ i-rо пролета
Яа ф т / =	5,2 пВт;
мощность шума, вносимую стойками резервирования,
Яреэ = 30 ПВт.
Тогда суммарная мощность шума на выходе верхнего ТФ канала в ТОНУ
согласно (3.37)
ЯШ8 (80) = (19,3 + 11,5 4- 14,8 +		25,1 + 26,4) + 5-15 + 5-5,2 +
+ 50 +	30 = 97,17 + 75 + 26 +	80 = 278,17 пВт.
В соответствии с данными табл. 3.5 допустимая мощность шумов для про­
ектируемого участка РРЛ
Рш.доп =	3Ly4 + 200 = 3 •171,8 +	200 = 715,4 иВт.

Сравнивая расчетную и допустимую мощности шумов на выходе верхнего ТФ канала в ТОНУ, убеждаемся, что

PmZ (80) < Лн.доп*

Таким образом, нормы ЕАСС по шумам в ТФ канале на проектируемом участке РРЛ выполняются.

б. В канале сигнала изображения передачи ТВ. Отношение квадратов на­ пряжений тепловых шумов к размаху напряжения сигнала изображения (в дБ)

определяем по формуле (3.39):
10 lg (UJUp.c)2mt =	-	[Ктв + Апост + V2(80)].
Тогда для первого пролета
10lg(£;m//yp,)f0%1 =	-	[146,4+ (-5 9 .9 6 ) + ( - 2 ) ] = - 8 4 .4 4 дБ;
( ^ ш /а д 0%1 = з ,б .ю - 9|.
Для остальных пролетов				(UJUp.c)l0%2
10 lg (£/,„/£/р.с)|0%2 =	-	86,68	дБ;		2,15-10-*;
10 lg ( UJU9.c)l0%3 =	-	85,59	дБ;	(UJUP.с)|о%3 =	2,76 •10-»;
10lg(С/ш/ ^p.c)|„%4 — —		83,31	дБ;	(UJUp.c)l0%i =	4,67-10-®;
10lg(UJUр.с)дао/о5 =	-	83,09	дБ;	(UJUP.C)\;0%5 =	4,91 •10-».

Из технических параметров аппаратуры КУРС-4 находим:

отношение шум-сигнал на выходе канала яркости, определяемое тепловыми

шумами гетеродинов		(UJUP.C)2 т =
101g(t/u,/£/p.c)2eT = -	81 дБ;		7,94-10-»;
тепловыми шумами модемов
10lg( UmIUp.c)2KOX= — 74 дБ;		( U J U ^ ^	39,8-10-».
Суммарное отношение шум-сигнал на выходе канала изображения опреде­
ляем по формуле (3.51):
( UJUp.c)l0%s = (3,6 +	2,15 +	2,76 + 4,67 +	4,91 + 5-7,94 +

+ 39,8) -10-° = 9,76 •10 -8.

Таким образом, 10 \g(UmIUp.c) |о%е = —70,1 дБ.

Допустимое значение отношения шум-сигнал на выходе канала изображения в соответствии с (3.52)

10lg (£/ш/^р.с)^о/вДОП= — 66 дБ.

Сравнивая расчетное и допустимое отношения шум-сигнал на выходе кана­ ла, убеждаемся, что проектируемый участок РРЛ удовлетворяет нормам ЕАСС по шумам в канале изображения при передаче телевизионных программ.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

КРАТКОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ АППАРАТУРЫ РРЛ

I. СИСТЕМА «ТРАЛ 400/24»

Назначение и технические данные. Аппаратура предназначена для организации систем технологической связи газо- и нефтепроводов,.

130