книги / Обследование и реконструкция железобетонных и каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений
..pdfным 0,65. Учитывая, что
M b= |
R sA s (h0 — 0,5JC) , |
(5.21) |
М р= |
RpiA p( h o - O t5&p- 0 ,5 x ), |
(5.22) |
формулу (5.20) запишем в виде
А (Ао — 0,5JC) + KRpA (h0 — 0,58p— 0,5x). |
(5.23) |
Высота сжатой зоны х для балки составного сечения определя
ется из условия
RsAsA" RptA P= R b-b-x
или |
= (RSAS+ R ptA p)/R„.b, |
|
|
* |
(5.24) |
||
где R pt— расчетное сопротивление полимерраствора на растяже |
|||
ние; R b — призменная прочность |
бетона усиливаемой конструк |
||
ции, соответствующая |
фактической |
кубиковой |
прочности; А р — |
площадь поперечного сечения полимерраствора.
При совместном решении уравнений |
(5.23) и (5.24), учитывая, |
||||
что А р |
— b Ьр |
и исследуя полученное выражение на экстремум |
|||
по Ьр |
, можно определить оптимальную высоту слоя полимерного |
||||
покрытия из условия прочности |
|
|
|||
|
6Р = т |
ь- |
, /26. /с (1 + /с)] / |
(Rb +Rp). |
(5.25) |
Следует отметить, что наряду с увеличением прочности поли мерные покрытия снижают деформативность изгибаемых элемен тов, особенно до появления трещин в бетоне. Наибольший эффект снижения деформативности происходит при нанесении покрытия по трем граням конструкции (боковым и растянутой) за счет пере распределения напряжений между покрытием и бетоном. Кроме этого полимерные покрытия, уплотняя поверхностную структуру бетона, частично устраняя очаги трещинообразования, восприни мая дополнительные напряжения, значительно повышают трещиностойкость железобетонных конструкций, что немаловажно при и* эксплуатации в условиях агрессивного воздействия окружающей среды.
Момент трещинообразования таких конструкций определяют по формуле
М сгс— Я R b t ’ser • Wpt, |
(5.26) |
где к = К\ + К2 — коэффициент упрочения бетона. При этом к х— коэффициент, учитывающий упрочнение бетона от обжатия по-
лимерраствором в процессе усадки; к2 — коэффициент, учитываю щий упрочнение бетона полимерраствором; R bt,ser — расчетное
171
сопротивление бетон-а растяжению для предельных состояний вто рой группы; Wpt — момент сопротивления приведенного сечения,
определяемый с учетом неупругих деформаций бетона и полимерраствора.
S bt+ S s + S p + S 's, |
(5.27) |
где 5 bt, S s, 6' p, 5* — статические моменты площадей |
сечения |
соответственно растянутой зоны бетона, растянутой арматуры, полимерраствора и сжатой арматуры относительно нейтральной оси.
Более подробные сведения о расчете изгибаемых конструкций с полимеррастворными покрытиями по образованию трещин при ведены в [34].
Расчет прочности, деформативности и трещиностойкости желе зобетонных изгибаемых конструкций, усиленных приклеиванием в растянутой зоне обычных или предварительно напряженных желе зобетонных элементов, выполняется по [50] как обычных монолит ных, с увеличенным сечением бетона и арматуры (рис. 5.26,в ). При расчете задаются толщиной приклеиваемого железобетонного эле мента усиления. При наличии трещин в усиливаемой конструкции их необходимо перед усилением заинъецировать.
Площадь и диаметр требуемой арматуры в железобетонном элементе усиления определяют по формуле [33]
(C - V C > - 4 D - 2 R sAJ2Rsa)
(5.28)
2Rsa
где C ^ R ^ A 1^ R b-b (2h-\-t); D = R b-b [2MIraax+ R s-As{2a+
4* 0]; МЬгоах максимальное расчетное значение изгибающего момента
от внешних сил и реакции опор, действующих на усиленную конст рукцию; R s, R sa — расчетное сопротивление арматуры растя
жению соответственно в усиливаемой конструкции и железебетонном элементе усиления, принимаемые по 150] и результатам испы таний вырезанных образцов; R b — расчетное сопротивление бето
на осевому сжатию (призменная прочность) усиливаемой конст рукции, соответствующая фактической кубиковой прочности по ре зультатам испытаний при проведении обследований; A s, h, b —
площадь растянутой арматуры, высота и ширина усиливаемой кон струкции; а — расстояние от точки приложения равнодействующих усилий в арматуре A s до растянутой грани сечения; t — толщина
приклеиваемого железобетонного элемента усиления (см. рис. 5.26,в).
При определении максимального момента Afi,raa3t действующе го на усиленную конструкцию, необходимо учитывать собственный вес приклеиваемого железобетонного элемента, предварительно задавшись его толщиной L
Площадь требуемой арматуры по формуле (5.28) определяется методом последовательных приближений, варьируя толщиной при-
172
клеиваемого железобетонного элемента.
Полное использование прочностной характеристики арматуры элемента усиления обеспечивается подбором минимальной величи ны ее преднапряжения, с учетом всех потерь crjp2, по формуле
г |
~ |
Да, + 400 - а я . . 1^ | “ 1~ ^ " ). |
(5.29) |
где a sc,u — |
предельное напряжение в арматуре сжатой зоны |
||
(п. 3.12 [50]; |
со — характеристика сжатой зоны бетона |
(п. 3.12 |
1501); \ т — относительная высота |
сжатой зоны, |
определяемая |
|
для арматуры элемента усиления %sa — xjh Q,sa |
, где х — высота |
||
сжатой зоны усиленной конструкции |
определяется |
из формулы |
|
RsaAso— RscA1,** Rbbx\ |
|
(5.30) |
|
h0,sa — расстояние от сжатой грани |
усиленной |
конструкции до |
центра тяжести арматуры элемента усиления.
Подробные сведения о выборе конструктивного решения рас сматриваемого способа усиления изгибаемых железобетонных эле ментов, расчете их по трещиностойкости и обеспечению совместной работы элемента усиления с усиливаемой конструкцией приведены в 133]. Там же приведена методика расчета изгибаемых железобе тонных элементов усиливаемых стальными листами.
При расчете усиления балочных элементов, выполняемого путем постановки предварительно-напряженного шпренгеля, рассматри вают комбинированную систему. Учитывая, что усиление балки вы полняется тогда, когда к ней уже приложена основная нагрузка, выполняют приближенный расчет усиления как для балки, находя щейся под воздействием заданной внешней нагрузки и-усилий, пе редаваемых на балку со стороны шпренгеля (рис. 5.27,а), которые приравниваются к внешней нагрузке.
Сечения усиленной балки работают на сжатие с изгибом, и их несущую способность можно определять как для внецентренносжатых элементов.
Расчет балки, усиленной шпренгелем, ведут в такой последова
тельности: |
|
|
а) |
выбирают габариты шпренгеля a, b, с, h, <p, Astr; |
|
б) |
определяют изгибающие моменты в пролете балки до и пос |
|
ле усиления соответственно М и М g ; |
|
|
в) |
' назначают величину предварительного напряжения вшпрен- |
|
гельной затяжке о 5р = 70 -f- 100 МПа; |
|
|
г) |
определяют распор в шпренгеле в предельном состоянии по |
|
формуле |
|
|
Н |
М е— М |
(5.31) |
= (— ‘Ti------- + о „ - Ам ) .0,8<0,8К .,,„' А ,.л г |
где 0,8 — коэффициент условий работы;
173
М0 ~И-С |
Ось по центру тяжести |
V
i
Рнс. 5.27. Расчетная схема балки: а — усиленной предвари- тельно-напряженным шпренгелем; б — усиленной металлической балкой предварительно напрягаемой созданием начального проги ба; в — усиленной предварительно-напряженной горизонтальной затяжкой
д) определяют усилия от шпренгеля в предельном состоянии
V — Н • tgcp, М0= Н • с\ |
(5.32) |
е) определяют расчетные усилия в системе в предельном со стоянии
174
|
где М п— пролетный изгибающий момент от полной |
нагрузки, |
действующей на балку после усиления. |
|
|
|
Эксцентриситет от центра тяжести сечения балки равен |
|
е0 |
М |
|
= — и соответственно эксцентриситеты от центра тяжести рас |
||
тянутой и сжатой арматуры |
|
|
|
е—бо+Ло — У> е1 — во — У ~h • |
(5.39) |
Предварительное напряжение в затяжке, необходимое для включения ее в совместную работу с усиливаемой балкой, прини мают в пределах osp= 70 — 100 МПа.
Геометрические и прочностные характеристики поверхностнооклеечного стеклопластика при усилении элементов по наклонным сечениям (рис. 5.28) определяются методом итерации из условия
Рис. 5.28. Расчетная схема изгибаемого элемента, усиленного на воз действие поперечных сил
прочности на поперечную силу по формуле
Q < (2 |
nf Pf + - Rsw— ~ n) c0+ - ^ bzRbtbh2(> -, |
|
(5.40) |
||
ho |
» |
s |
со |
|
|
где Q — поперечная сила от внешних нагрузок, действующая на |
|||||
изгибаемый элемент после усиления; R sw |
расчетное |
сопротивле |
|||
ние растяжению |
поперечной |
арматуры, |
принимаемое |
по [501; |
|
R ы — расчетное сопротивление бетона на растяжение; |
bf |
— ши |
рина усиливаемой конструкции; Л0 — рабочая высота сечения уси
ливаемой конструкции; Asw — |
площадь сечения одного стержня |
|
хомута; п — число хомутов или поперечных |
стержней в сечении |
|
усиливаемой конструкции; п fPf |
— см. п. 1 |
настоящего раздела |
и табл. 14[33]; s — шаг хомутов; <р ь2 — коэффициент, принимае
мый по п. 3.31 [50]; с0 — длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента, определяемая для усиливаемой конст рукции по [501.
176
Геометрические параметры поверхностно-оклеечного стекло пластика, полученные по формуле (5.40) должны обеспечивать требуемую площадь приклейки стеклоткани в зависимости от среза бетона усиливаемой конструкции!! удовлетворять условию [34]
(5.41)
где Q* — поперечная сила от внешних нагрузок, действующая на изгибаемый элемент до усиления; Aj — площадь поверхност
но-оклеечного стеклопластика, определяемая согласно рис. 5.28 по формуле
|
|
|
|
/l/ = 2 c i^ . |
|
|
(5.42) |
3. Примеры расчета усиления железобетонных элементов |
|||||||
Пример 1. Требуется: запроектировать усиление |
колонны |
железобетонной |
|||||
обоймой, на |
которую после реконструкции будет |
действовать нагрузка |
|||||
N = 2000 кН |
(W /= |
1800 кН, N sll= 200 кН). |
|
|
|
||
Первоначальное сечение колонны b |
X Л= 30 X 30 см; |
|
|
||||
Д у= 12,56 см2 — 4 0 |
20 А—II; R sc |
= 280 МПа; бетон класса В15; |
|||||
7,7 МПа; |
0,9; |
/о =5 м. |
|
|
= |
10,5 МПа; про |
|
Решение: Принимается бетон обоймы класса В20 — R ь |
|||||||
дольная арматура обоймы из стали класса A-III — Rsorer |
= 365 МПа, попе |
речная арматура арматурного каркаса обоймы из стали класса А-1 в виде замк нутых хомутов, f)rcr = 0,8. Так как h = 300 мм > 200 мм, то т|fo — 1.
Усиление колонны выполняется на всю высоту.
Принимаем толщину обоймы 60 мм, тогда гибкость усиленной колонны при
=& + 2d =30 f 2 X 6 = 42 см равна |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
/о |
|
500 |
11,9. |
|
||||
|
|
|
|
|
/Д |
= |
|
42 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
По табл. 5.1 при |
|
N, |
1800 |
= |
0,884. |
«й |
|
0,9 фг = 0,884. |
|||||
|
N |
~ 2000' |
|
||||||||||
Определяем ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф= 0,86'4 + |
|
|
|
|
280 X |
12,56 + |
365 X |
8,64 |
|||||
2 |
(0,884 — 0,864) 0,9 |
(7,7 X 900 + |
10,5 X 864) |
||||||||||
= 0,882< ф г =- |
0,884, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где As,rcr = |
0,01 A rcr |
= 0,01 (42X42 — 30 X |
30) = |
8,64 см*. |
|||||||||
Площадь сечения бетона обоймы, армированной продольной арматурой с обыч |
|||||||||||||
ными вязаными хомутами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2000 X Ю3 |
— 1 |
(0,9 X |
7,7 X 900 + |
280 X 12,56) |
|||||||||
|
0,884 |
- |
|||||||||||
Arcr |
0,8 (0,9 X 10,5 + |
0,01 |
X |
365) |
1240 см2. |
||||||||
|
|
||||||||||||
Находим требуемую толщину железобетонной обоймы по формуле |
|||||||||||||
|
|
/ 3 0 |
|
+ 3 0 2 + 4 X |
1240 - |
30 - |
30 |
_ 8 )3 и , |
|||||
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем толщину обоймы d |
= 8 см. |
|
|
|
|
|
|
||||||
12—785 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
177 |
Определяем площадь сечения продольной арматуры обоймы по формуле
|
|
|
A s,rcr= |
0,01 X |
1240 |
= |
12,4 см2. |
|
|
|
|
|
|
||||
Принимаем 4 |
0 |
20 A-1II с A s,rcr |
= |
12,56 |
см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Проверяем прочность сечения усиленной колонны |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
10 |
|
_30 4 |
1 6 _ |
|
10,87, |
|
= |
0,879, |
ф г |
= |
0,894, |
|
|
|||
|
М |
~ |
' 500 |
' |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ф = 0,879 4 |
2 |
(0,894 — 0,879) |
280 X |
12,56 4 |
365 X 12,56 |
|
|
|
|||||||||
0,9 (7,7 X |
900 4 |
10,5 |
X |
1216) “ |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
= 0,892 < |
Ф г = 0,894. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
N = |
2000 X Ю3Я < |
0,892 |
[ 1 |
(0,9 X 7,7 X 30 X |
30 4 |
280 |
X |
12,56) |
4 |
||||||||
+ 0,8 (0,9 |
X |
Ю,5 X 1216 4 |
365 X |
12,56)] |
X (Ю0) = 2017100 |
Н — |
|
||||||||||
несущая способность усиленной колонны обеспечена. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Пример 2. Требуется: рассчитать усиление сборной железобетонной балки пе |
|||||||||||||||||
рекрытия пролетом 600 см и размерами поперечного сечения |
b |
X Л = |
25 X 50 см; |
||||||||||||||
балка запроектирована на нагрузку |
q = |
50 |
кН/м, |
в том числе |
на |
постояннун> |
|||||||||||
нагрузку 23 кН/м; после замены оборудования нагрузка на |
балку должна |
воз |
|||||||||||||||
расти до 70 кН/м. |
|
|
|
|
|
|
установлено, |
что |
геометрические |
||||||||
Результатами |
проведенного обследования |
размеры балки соответствуют проектным; признаки повреждений в балке отсут ствуют; прочность бетона на сжатие соответствует условному классу В25; про
дольная арматура в растянутой |
зоне |
выполнена |
из 4 0 22 A-III (Л^ = |
= 15,2 см2), в сжатой зоне из 2 0 |
14 А-Ш |
(Л*л = |
3,08 см2), признаков корро |
зии арматуры нет; поперечные стержни арматурного каркаса из стали класса А-1
диаметром 8 мм при п |
=> 2 (ASK, |
= |
0,503 см2) с шагом s = 20 см в крайних |
||||
четвертях пролета |
и s |
= 30 см в средней части балки, защитный |
слой бетона |
||||
снизу около 3 см |
(а = |
3 см), сверху — 2,5 см |
( я 1 « 3 |
см); ho = |
47 см. |
||
Решение: так как бетон и арматура |
балки |
не имеют |
повреждений, то пове |
рочный расчет выполняем по предельным состояниям, принимая расчетные сопро
тивления бетона и арматуры [‘50]: ./?& = 14,5 МПа, R ы - |
1,05 МПа, R s — R s c = |
|||||
= 365 МПа, R Sw |
— 175 МПа, \>й2 — 9.9, |/? = |
0,551. |
|
|
||
Определяем несущую способность балки по моменту и поперечной силе |
||||||
[М] = х ь 'Я ь - Ь -х (А0 — 0,5 х) + R SCA 'S (Ао — я1); |
|
|
|
|||
R SA , — R SCA \, |
|
365 (15,2 - |
3,08) |
|
„ |
|
Л _ |
x b o 'R s 'h |
~ |
0 ,9 X 1 4 ,5 X 2 5 |
- |
см; |
х13,56
|
|
|
|
* |
= |
|
1и, |
“ |
47,0 |
= |
0,288 < |
9,551; |
|
||
|
[М] |
= 0.9 |
(100) |
14,5 |
X 25 X 13,56 (47,0 — 0,5 X |
13,56) |
= |
||||||||
= |
(100) |
365 |
X |
2,26 |
(47,0 — 3,0) = |
22739606 Н -см |
= 227,4 кИ-м |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
[Q] = |
Q |
|
Qijif, |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q ь= |
|
|
|
ф 62 |
(1 |
+ |
ф f(Rbt hho 2 = |
|
|
||
= |
2 X |
1 |
X |
1.05 |
( 100) 25 х 472 = |
11597200 Н .см = |
115,97 кН-м, |
||||||||
с _ |
У М ь |
|
, |
115,97 |
|
1,52 |
м, где |
9, |
= |
q |
50,0 кН/м |
да 0,56 |
qsw = |
||
|
ql |
|
|
50,0 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 49,28 кН/м;
178
л115,97
^■Ь |
j 52 |
76,.> кН > |
Q ^,uiin= |
/4,0 кН; |
|
|||||
Qft.niin= |
«Гм О |
-г |
Ф/) |
Rbt |
-I’ -ho = |
0,6 X |
1,05 |
(100) |
25 X 47 = |
|
= 74020 Н = 74,0 кН. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Q i® = |
<!sw-Co , гдес„ |
= |
V |
_Мь_ |
|
^ |
= 1,12 м, |
|||
|
|
|
|
|
|
4 s w |
V - . 9I O |
|
|
|
Rsia’AsW • Ч |
|
175 |
(100) |
0,503 X |
2 |
|
|
|
||
<hw— |
|
|
|
|
20 |
|
= |
927,5 Н/см |
- 92,75 кН/м. |
с = 1,52 м > со = 1,12 м > 2//0 = 0,94 м, принимаем
сл = 2Ло = 0,94 м, тогда
Qsw = 92,75 X 0,94 = 87,2 кН,
[Q] = 76,3 + 87,2 = 163,5 кН.
При существующей нагрузке
Мinзх |
<]Р |
50 х |
62 |
|
g |
— |
g |
—225,0 кН'ы, |
|
|
ql |
50 |
X 3 = 150 кН. |
|
Q m a x — |
2 |
Таким образом до реконструкции удовлетворялись условия прочности как по
М, так и но Q: |
|
[М] > Мщах» |
[Q] > Qmax* |
После реконструкции максимальный изгибающий момент и максимальная по перечная сила будут соответственно равны
70 X 62
/И,пах = ----- з------ = 315,0 кН.м, Q tnax= 70 X 3 = 210,0 кН.
Следовательно усиление балки необходимо.
Выбор способа усиления зависит от конкретных условий. Предположим, чго условия допускают применение нескольких способов усиления, которые рассмот рим ниже.
а) Усиление балки предварительно напряженным шпренгелем.
Решение: Принимаем габариты шпреигеля (рис. 5.29) а = 150 см, b —
Рис. 5.29. Расчетная схема усиления балки шпренгелем
12* |
179 |
— 300 см, с = |
19 см, h = 50 см, AS(r |
— 7,6 см2 — площадь |
поперечного сече |
|||
ния |
шпренгеля |
(2 0 22 А-Ш ), R tr |
= |
365 МПа, |
tg ср = |
50/150 = 0,333, |
<р = |
18°30', asp= 100 МПа. |
|
|
|
|
|
Определяем распор в шпренгеле |
|
|
|
|
||
|
Н = |
| з 1500000 — 22500000^ |
+ |
( 100) , 00 х |
7 6 |
. 0 8 = |
=(18 X Ю4 + 7,6 X Ю4-0,8 = 204800 Н < 0,8 X 7,6X365 (100)» 221920 Н. Находим усилие, действующее на балку от шпренгеля
V = 204800 X 0,333 = 68198 Н.
Опорный момент равен М 0— 204800 X 19 = 3891200 Н .см = 3891,2 кН'см.
Определяем изгибающий момент и поперечную силу в системе от полной на
грузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М а = |
31500000 + |
3891200 — 68198 X 150 = |
25161500 Н .см, |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
Q „ = |
210 — 68,198 = |
141,8 кН < |
150,0 кН. |
|
|
|
||||||||
Проверяем прочность усиленной балки |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
еп = |
25161500 |
= |
122,8 |
см, |
е = |
122,8 +. 47 — 25 |
= |
144,8 см, |
|
||||||||
|
2048Q0 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ei |
= 122,8 — 25 + |
3 |
= |
100,8 см. |
|
|||
О |
= 0,9 |
X |
14,5 X 25 |
..V |
(144,8 — 47,0 .+, 0,5лг) — 365 X |
|
15,2 X |
144,8 |
+ |
|||||||||
+ |
365 X |
3,08 |
X 100,8 |
; |
0 |
= |
326,25л: (97,8 + |
0,5л:) — 690031; |
|
|
||||||||
О = л: (97,8 |
+ |
0,5л:) — 2115,0 |
; |
0 = |
97,8л'+ |
0,5 • х* — |
2115,0; |
|
|
|||||||||
л:2 |
-f 195,6 л:— 4230,0 |
= |
0 |
; |
х |
= |
19,65 см. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
0,9 X |
14,5 |
(100) 25 X |
19,65л: |
(47 — 9,82) + |
365 (100) |
X |
3,08 |
(47 — |
3) |
N----------------------------------------------- Щ 8-------------------------------------------
=198770 Н = 198,8 кН « 204,8 кН, т. е. балка обладает достаточной несу щей способностью.
б) Усиление монолитной железобетонной обоймой.
Принимаем толщину обоймы усиления в растянутой зоне балки и сбоку 7 см,
всжатой зоне 5 см. Тогда размеры усиленной балки будут:
Ь =25 4 - 7 X 2 = 39 см; |
h = |
50 + |
7 + |
5 = |
62 см; |
|
|
||||||
ho |
= |
47+ 5 |
= 52 см ; |
(Хо = |
7 см; |
а |
= |
3 см (рис. 5.30,а ). |
|
|
|||
По формуле |
(5.12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
15,2 X |
365 — 0,9 X |
14,5 X |
39 |
(52 |
+' 7) |
|
|
||
|
|
А |
~ |
|
0,5 X |
365 |
|
|
|
134,1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
По формуле |
(5.13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
„ |
|
2 |
[31500000 — 15,2 X |
365 |
(100) |
52] |
• 0,9 X 14,5 X 39 |
пп |
|
||||
а |
~ |
|
|
|
|
|
3652 (100)2 |
+ |
|
~ |
|||
= 202,5 + 231,0 = 433,5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
По |
формуле (5.11) |
находим необходимое |
количество дополнительной |
ар |
матуры.
180