книги / Справочное пособие по теплотехнологическому оборудованию промышленных предприятий
..pdfТабл. 2.17. Ориентировочные нормы удельных расходов электроэнергии и тепла на единицу промышленной продукции для различных отраслей и производственных режимов предприятия [21]*
|
|
|
Расход тепла, МДж |
|
|
|
|
Отрасли промышленного |
Расход |
|
|
пар при давлении |
Производ |
Годовое ис |
|
|
пар при |
пользование |
|||||
производства |
электроэнер |
общий |
0,118 МПа |
ственные |
максимальной |
||
|
гии, кВт-ч |
давлении |
|
|
режимы* |
нагрузки, ч |
|
|
|
|
0,29-0,78 МПа |
технология |
отопление |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
Добыча угля, т |
|
|
|
|
|
|
шахтная: |
|
|
|
|
|
|
донецкого |
|
|
39 |
21 |
— |
— |
кузнецкого |
|
|
20—23 |
21 |
— |
— |
карагандинского |
|
20 |
21 |
— |
___ |
|
челябинского |
|
|
15 |
21 |
— |
___ |
кнзеловского |
|
|
53 |
21 |
Z |
— |
карьерная |
т: |
|
7— 15 |
|
|
|
Добыча нефти, |
|
|
|
|
|
|
компрессорная |
|
50—60 |
210 |
125 |
42 |
|
глубокоиасосиая |
|
15—25 |
210 |
125 |
42 |
|
Добыча железной руды |
|
10—15 |
2500 |
250 |
1250 |
|
Трубопрокатный завод |
пере |
65—100 |
||||
Нефтепереработка |
(глубокая |
|
|
|
|
|
гонка) |
|
т: |
28—30 |
2900-5400 |
2500—5000 |
— |
Металлургический комбинат, |
|
|
|
_ |
||
кокс (включая коксохимию) |
28 |
920 |
840 |
|||
сталь мартеновская |
|
7—9 |
1050 |
170 |
420 |
|
чугун |
|
|
8—10 |
420—540 |
210 |
125—250 |
электросталь |
|
|
680-700 |
42 |
— |
__ |
прокат |
|
|
90—100 |
920 |
84 |
340 |
вспомогательные и прочие цехи |
80-100 |
380 |
|
—' |
||
Доменная турбовоздуходувка с эле |
100-125 |
|
|
|
||
ктроприводом, |
т чугуна |
|
|
|
|
|
Медеплавильный |
завод, т черновой |
|
|
|
|
21 |
П1:1:0,9 |
6700 |
21 |
П1:1:0,9 |
6700 |
21 |
111:1:0,9 |
6700 |
21 |
111:1:0,9 |
6700 |
21 |
П1:1:0,9 |
6700 |
— |
111:1:0,9 |
6700 |
42 |
П1:1:1 |
7300 |
42 |
Л 1:1:1 |
7300 |
— |
П1: 1:0,9 |
6700 |
1000 |
П1:1:0,8 |
7400 |
420 |
Н1:1:1 |
7250 |
84 |
Н 1:1:1 |
7950 |
460 |
H I:1:1 |
7400 |
84 |
H I:1:1 |
7400 |
42 |
П 1:1:1 |
8200 |
500 |
HI: 1:0,8 |
7400 |
380 |
HI: 1:0,8 |
7400 |
- |
H I: 1:1 |
7400 |
1700—2300 |
2100 |
840 |
1250 |
И 1:1:1 |
7400 |
S o _____________ _______________ a |
|
____________ 1 |
j_______ |
|
|
_________ Продолжение табл. 2.17 |
|||||||||||
|
|
■ |
|
1 |
2 |
1 |
3 |
1 |
4 |
1 |
5 |
1 |
• |
1I |
» |
1 |
8 |
Кислород технологический, м3 |
при |
0 ,5 —0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
нормальных условиях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н 1:1:1 |
|
7400 |
||||
Алюминий (электролиз), т |
17400—18400 |
1670 |
|
630 |
|
_ |
|
1050 |
|
Н 1:1:1 |
|
8300 |
|||||
Цинк (электролитный), |
т |
|
3830—4450 |
|
840—2100 |
|
— |
|
— |
|
840—2100 |
|
Н 1:1:1 |
|
8300 |
||
Магний (электролиз), т |
|
14500 |
|
4200 |
|
— |
|
— |
|
4200 |
|
Н1:1:1 |
|
8300 |
|||
Карбид кальция, |
т |
|
|
3000—4150 |
|
11700 |
|
— |
|
7500 |
|
4200 |
|
Н 1:1:1 |
|
8200 |
|
Пластмассы, т |
|
|
|
2830 |
|
4600—27200 |
4200—26800 |
|
_ |
|
420 |
|
H I: 1:1 |
|
8200 |
||
Цемент, |
т |
|
|
|
90— 110 |
|
420 |
|
— |
|
— |
|
420 |
|
H I: 1:1 |
|
7500 |
Машиностроение, |
руб.: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
станкостроение |
|
|
|
2 |
|
33 |
|
|
|
|
|
33 |
|
П 1:0,9:0,8 |
|
5000 |
|
турбостроение |
|
|
|
3 |
|
33 |
|
8,4 |
|
— |
|
25 |
|
П 1:0,9:0,8 |
|
5000 |
|
электромашиностроение |
|
1,2 |
|
11 |
|
2,5 |
|
— |
|
8,4 |
|
П1:0,9:0,8 |
|
5000 |
|||
автозаводы |
|
|
|
2 |
|
22 |
|
5,4 |
|
— |
|
17 |
|
П1:0,9:0,8 |
|
6000 |
|
сельскохозяйственное |
|
2 |
|
14 |
|
12,5 |
|
— |
|
12,5 |
|
П1:0,9:0,8 |
|
6000 |
|||
радиоаппаратура |
|
|
0,6 |
|
11 |
|
2,5 |
|
— |
|
8,4 |
|
П 1:0,9:0,8 |
|
5000 |
||
тракторные заводы |
|
|
3 |
|
33 |
|
8,4 |
|
— |
|
25 |
|
П 1:0,9:0,8 |
|
6000 |
||
Азотнотуковый завод, |
т |
|
2700—3300 |
|
22600 |
|
21800 |
|
— |
|
840 |
|
H I:1:1 |
|
7900 |
||
Аммиак, |
т: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метод |
глубокого |
охлаждения |
2000—2500 |
|
2100 |
|
|
|
1460 |
|
630 |
|
H I: 1:1 |
|
7900 |
||
коксовых газов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
метод конверсии |
|
|
1500—2000 |
|
10500 |
|
— |
|
7100 |
|
3350 |
|
H I:1:1 |
|
7900 |
||
метод электролиза воды |
13750— 14600 |
420 |
|
— |
|
— |
|
420 |
|
Н1:1:1 |
|
7900 |
|||||
бумажный комбинат: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7700 |
|||
газетная бумага |
|
|
370 |
|
8800 |
|
2100 |
|
4200 |
|
2500 |
|
Н 1:1:1 |
|
|||
печатная бумага |
|
|
640 |
|
13400 |
|
3450 |
|
7500 |
|
2500 |
|
HJ :1:1 |
|
7700 |
2571 .Зак -J
Окончание табл. 2.17
|
> |
1 |
* |
1I |
3 |
I |
4 |
1 |
5 |
1 |
G |
1 |
^ |
1 |
8 |
Искусственный шелк, т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вискозный |
|
|
6000 |
|
140700 |
|
111400 |
|
16750 |
|
12560 |
|
Н 1 : 1 : 1 |
|
7900 |
ацетатный |
|
|
18000 |
|
142450 |
|
113000 |
|
16750 |
|
12560 |
|
1-1 1 : 1 :1 |
|
7900 |
Шинный завод, ед. уел. покрышек |
|
15— 18 |
|
160-190 |
|
160-190 |
|
— |
|
— |
|
Н 1 : 1 :1 |
|
7000 |
|
Хлопчатобумажный комбинат, 10 3м |
|
500 |
|
6280 |
|
4200 |
|
1260 |
|
840 |
|
П 1 : 0 ,9:0,7 |
|
6000 |
|
Льняные ткани, 103м |
|
800—1000 |
|
9200 |
|
7100 |
|
840 |
|
1260 |
|
П 1:0,9:0,7 |
|
6000 |
|
Шерстяные ткани, 103м |
|
2000—3000 |
|
33 500 |
|
29 300 |
|
210 0 |
|
2 10 0 |
|
П 1 :0,9:0,7 |
|
6000 |
|
Мясокомбинат, т |
|
5 5 -8 0 |
|
3800 |
|
2500 |
|
630 |
|
630 |
|
П1:0,9:0,4 |
|
6800 |
|
Кондитерская |
фабрика, т |
|
150—180 |
|
4600 |
|
2500 |
|
— |
|
2 10 0 |
|
П 1:0,9:0,7 |
|
5700 |
Производство |
серной кислоты, т |
|
85 |
|
250 |
|
42 |
|
125 |
|
84 |
|
1-1 1 : 1 : 1 |
|
8200 |
Кальцинированная сода, т |
|
65—95 |
|
6280 |
|
420 |
|
3760 |
|
2 10 0 |
|
H I: 1:1 |
|
8200 |
|
Суперфосфат, |
т |
|
200—300 |
|
1260—2100 |
|
2 1 0 |
|
420—1260 |
|
630 |
|
Н1:1:1 |
|
8200 |
• П — прерывный, Н — непрерывный, далее цифры показывают соотношение электрических нагрузок по сменам.
из |
Примечание. Расход тепла па сжатие воздуха 0,63 |
МДж/м3; расход тепла па воздуходувную станцию определяется, исходя |
||
норматива 107,5 |
ГДж/ч |
на 1 млн. т чугуна в год |
при работе турбины воздуходувки с начальным давлением пара 2,84 МПа |
|
и |
142,4 ГДж/ч на |
1 млн. |
т чугуна при давлении пара перед приводной турбиной р — 8,83 МПа. |
Табл. 2.18. Условный суточный график электрической нагрузки предприятий (для непрерывных производств) [30]
Часы |
Нагрузка, % |
Часы |
Нагрузка, % |
Часы |
Нагрузка, % |
суток |
максимальной |
суток |
максимальной |
суток |
максимальной |
0 |
80 |
|
|
8 |
|
80 |
16 |
|
|
100 |
|
2 |
80 |
|
|
10 |
|
100 |
18 |
|
|
90 |
|
4 |
80 |
|
|
12 |
|
100 |
20 |
|
|
90 |
|
6 |
80 |
|
|
14 |
|
100 |
22 |
|
|
90 |
|
Табл. 2.19. Значения коэффициента спроса токоприемников kc |
|
||||||||||
|
|
Потребители |
|
| |
|
Ле |
|
|
|
||
Химическая |
промышленность |
|
|
|
0,26 |
|
|
|
|||
Конвейеры, |
вентиляторы |
|
|
0,6 — 0,75 |
|
|
|||||
Транспортные установки |
|
|
0,2 — 0,3 |
|
|
||||||
Нагревательные печи |
|
|
|
0,6 —0,95 |
|
|
|||||
Механизмы цехов, краны |
|
|
0,2 — 0,4 |
|
|
||||||
Табл. 2.20. Тарифы на тепловую и электрическую энергию |
|
||||||||||
|
|
|
|
(прейскурант 09-01 1980 г.) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
Тепловая энергия, руб. за 4,186 ГДж |
|
Электрическая энергия |
||||||
|
|
|
|
отборный пар, |
МПа |
|
|
двухставочные |
одно |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тарифы |
ставоч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ные та |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рифы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- Z.ю |
- 2 о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 3 >> |
я 5 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
” а я |
|
|
|
|
|
|
|
3 2 |
|
|
|
" II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н ас, |
|
|
|
|
|
|
|
S2- |
|
|
|
|
111 |
|
Мосэнерго |
1 1 ,0 0 |
10,38 |
10,79 |
1 1 ,0 0 |
11,13 |
11,37 |
11,87 |
36 |
1 ,0 0 |
3,0 |
|
Белглавэнер- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го |
9,00 |
8,25 |
8,67 |
8,87 |
9,00 |
9,26 |
9,75 |
36 |
1 , 2 0 |
3,0 |
|
Свердловск- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энерго |
6 ,0 0 |
5,63 |
5,83 |
5,94 |
6 ,0 0 |
6 , 1 2 |
6,34 |
36 |
0,90 |
3,0 |
|
Донбассэнер- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
го |
9,00 |
8,30 |
8,77 |
9,00 |
9,14 |
9,43 |
9,98 |
36 |
1 ,0 0 |
3,0 |
|
Киевэнерго |
1 2 ,0 0 |
11,30 |
11,77 |
1 2 ,0 0 |
12,14 |
12,43 |
12,98 |
39 |
1 , 2 0 |
3,0 |
|
Латвглав- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энерго |
13,50 |
12,72 |
13,15 |
13,37 |
13,50 |
13,77 |
14,28 |
42 |
1,50 |
3,0 |
|
Литовглав- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энерго |
11,50 |
10,75 |
11,17 |
11,37 |
11,50 |
11,76 |
12,25 |
42 |
1,50 |
3,0 |
|
Эстонглав- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
энерго |
1 0 ,0 0 |
9,59 |
9,86 |
1 0 ,0 0 |
10,08 |
10,25 |
10,58 |
42 |
1,50 |
3,0 |
|
Молдавэнер- |
|
|
11,13 |
11,61 |
11,85 |
|
|
|
|
|
3,0 |
|
1 2 ,0 0 |
1 2 ,0 0 |
12,30 |
12,87 |
42 |
1,50 |
34
зависящими от них факторами, устанавливается одноставочный тариф (напри мер, для промышленности 2(э.э= 0,93 коп/(кВт-ч)). Для всех остальных потреби телей применяется двухставочный тариф:
Цэ.э = |
(Ц уст ^ |
Р уст/^ г) |
Цц. |
|
|
где Д Уст— годовая плата за |
1 кВт установленной |
мощности; |
Ца — плата |
за |
|
1 кВт-ч потребленной энергии (табл. 2.20). |
|
|
|
||
Может быть использована также зависимость |
|
|
|
||
Ц э . э = ( Ц ; с т 2 |
ЛГустТО + |
Цп, |
|
|
|
где Цуст —годовая плата за 1 |
кВ-А установленной мощности; ^ |
Л'уст— установ |
|||
ленная мощность потребителей, кВ-А. |
|
тарифами, |
зависящими |
от |
|
Затраты на тепло определяются действующими |
|||||
вида и параметров теплоносителя и энергосистемы |
(см. табл. 2 .20 ), и объемами |
||||
годового потребления. Последние можно находить |
различными |
способами, |
на |
||
пример по нормам удельных расходов |
(см. табл. 2.10, 2.17, 2.21, 2.22) и годовой |
||||
производительности объекта. |
|
|
|
|
|
Аналогично определяются затраты на другие виды энергетических ресурсов:
сжатый воздух, воду и т. д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Табл. 2.21. |
Нормы удельных расходов тепловой энергии |
|
|
|
||||||||||||
на коммунально-бытовые нужды (ГДж/ 1 |
жителя в год) и годовое |
|
|
|||||||||||||
|
|
использование максимальных нагрузок [30] |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Климатические пояса* |
Число часов использования |
||||||||||
Потребитель |
|
|
|
максимума по поясам |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
> 1 |
2 |
1 |
3 |
11 |
« |
I |
1 |
2 1 |
з |
1 |
|
Отопление |
и |
вентиля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ция жилых и |
обществен |
16,3 |
13,8 |
|
|
|
5,1 |
2700 |
2450 |
1850 |
1350 |
|||||
ных зданий |
|
|
|
8 ,8 |
|
|||||||||||
Горячее водоснабжение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
(дома с ванными, на |
жи |
|
7,3 |
7,3 |
7,3 |
|
7,3 |
3500 |
3500 |
3500 |
3500 |
|||||
теля 90 л/сут) и бани |
|
|
|
|||||||||||||
Прачечные |
|
общест |
|
1,26 |
1 ,2 6 |
1,26 |
1,26 |
5000 5000 |
5000 |
5000 |
||||||
Предприятия |
|
1,05 |
1,05 |
1,05 |
1,05 |
1650 |
1650 |
1650 |
1650 |
|||||||
венного питания |
|
|
|
|||||||||||||
* Климатические пояса: 1 |
— Урал, Сибирь и север Европейской части СССР; |
|||||||||||||||
2 — средние области Европейской части СССР |
н северная |
часть Средней Азии; |
||||||||||||||
3 — южные области |
Европейской части СССР; 4 — Крым, Кавказ и юг Средней |
|||||||||||||||
Азии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Табл. 2.22. Ориентировочные суточные графики тепловой |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
коммунально-бытовой нагрузки, |
% |
|
|
|
|
|
|||||||
Потребитель |
|
|
|
|
|
|
Часы суток |
|
|
|
|
|
||||
|
0 1 2 1 4 1 |
6 |
1 8 1 10 | 12 1 14 1 16 ||8 | 20 | 22 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||
Отопление |
|
|
|
100 |
100 |
100 |
100 |
|
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
Горячее водоснабжение |
30 |
5 |
5 |
50 |
80 |
65 |
40 |
40 |
40 |
70 |
100 |
100 |
||||
Бани |
|
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
|
60 |
70 |
70 |
60 |
80 |
100 |
100 |
30 |
Прачечные |
|
общест |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
0 |
|
Предприятия |
|
|
|
|
|
80 |
|
|
50 |
50 |
60 |
70 |
50 |
|||
венного питания |
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
|
100 |
100 |
3* |
35 |
Затраты на основные материалы
|
|
я „ |
= л „ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1=1 |
|
|
|
|
|
|
где |
gW — удельный расход i-ro |
материала, |
необходимого для |
изготовления |
про |
||||
дукции; Ц[^ —- цена i-ro материала; а г < |
1 |
— коэффициент использования каждого |
|||||||
материала. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Амортизационные отчисления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я ,„ = |
|
% • |
|
|
|
||
|
|
|
i=i |
|
|
|
|
|
|
где Kt — капиталовложения в /-е оборудование; |
a ^ |
— доля |
амортизационных от |
||||||
числений для каждого вида оборудования |
[52] |
(для |
некоторых видов приведена |
||||||
в табл. 2.23). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для приближенных расчетов обычно применяется средняя норма амортиза |
||||||||
ции для установки, цеха: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
^ам = |
а ам^» |
|
|
|
||
где |
сГам — средняя |
норма амортизации, для |
котельных дана в |
табл. 2 . 1 . |
|
||||
|
Затраты на заработную плату |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
//з.п = Л/7пФз.п, |
|
|
|
|||
где |
л — штатный |
коэффициент, |
чел/ед. |
продукции; |
Ф а.п — среднегодовой |
фонд |
|||
заработной платы |
(см. табл. 2.24). |
|
|
|
|
|
|
Затраты на текущий ремонт Ит.р, включающие расходы на запасные части, материалы, заработную плату персонала ремонтных бригад, для общей эконо мической оценки можно принять в размере 10—30 % для энергогенерирующих установок и 35—60 % амортизационных отчислений для промышленных тепло технических установок (меньшие цифры относятся к более мощному оборудо ванию) .
Табл. 2.23. Нормы амортизации некоторых элементов основных фондов
Норма амортизации,%
Группы и виды основных фондов
Производственные здания с железобетонным или метал |
|
|
|
лическим каркасом, заполненным каменным материалом |
3 .4 |
1,75 |
1,65 |
Отопительно-вентиляционные установки |
5 .0 |
— |
— |
Водо-водяные подогреватели |
7 .5 |
— |
- |
Котлоагрегаты*: |
|
|
|
на мазуте и газе |
7 .0 |
4,3 |
2,7 |
на малозольном топливе |
8,7 |
5,4 |
3,3 |
на многозольном, высокосернистом топливе |
11.3 |
7,0 |
4,3 |
Вспомогательное, силовое теплотехническое оборудование |
|
|
|
котельных |
13.3 10,0 |
3,3 |
|
Силовое электротехническое оборудование |
6,3 |
3,0 |
3,3 |
*Нормы отчислений для котлоагрегатов даны при работе |
в году |
в |
течение |
6000 ч и более; в иных случаях вводится поправочный коэффициент: |
для |
5000 — |
|
6000 ч — 0,9; 4000 — 5000 — 0,8; менее 4000 ч — 0,7. |
|
|
|
36
Табл. 2.24. Штатные коэффициенты для котельных (эксплуатационный персонал) [30], чел/(ГДж/ч)
Тип котельной |
Вид топлива |
|||
уголь |
1 |
газ |
||
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
Раздельная схема |
|
|
|
Промышленная |
0,24* — 0,48** |
|
0,14* — 0,48** |
|
Районная отопительная |
0,041*** — 0,14**** |
|
0,024*** — 0,096**** |
|
\ |
Комбинированная схема |
|
|
|
Пиковая котельная |
0,041*** — 0,14**** |
|
0,024*** — 0,096**** |
*При мощности котельной примерно 125 МДж/ч;
**При мощности котельной примерно 40 МДж/ч;
***При мощности котельной примерно 1700 МДж/ч;
****При мощности котельной примерно 400 МДж/ч.
Примечание. Средний фонд заработной платы с начислениями: районная и промышленная котельные 900—950 руб/(чел-год), пиковая 300 руб/(чел -год).
Общие расходы на содержание управленческого аппарата, затраты на меро приятия по охране труда при выполнении приближенных расчетов могут быть определены по формуле
//общ — (0,1 —0,3) (//ам + //т.р + //з.п).
2.4. Себестоимость тепловой обработки
Себестоимость тепловой обработки Ст.„ определяется размерами годовых издержек, связанных с эксплуатацией схемы энергоснабжения, теплотёхнологического оборудования и затратами на энергию:
Я т. о = " т э р + Я „ + И » + И , . „ + И т.р + И 06щ + И ,р ,
а также объемом выпускаемой продукции:
Ст .0 = //т.о/Ят.
В зависимости от вида продукции и технологии ее получения статьи рас ходов на тепловую обработку могут существенно меняться, но методика их определения претерпевает незначительные изменения. В общих чертах она рас смотрена выше при определении составляющих приведенных затрат. При расче те плановой и нормативной себестоимостей используются заданные объемы про изводства и нормы, действующие на предприятии в данный момент. При опре делении фактической себестоимости продукции учитываются фактические объемы продукции и расходы, обусловленные ее производством. Себестоимость тепловой обработки колеблется весьма сильно в зависимости от вида продукции и приме няемой технологии. Это объективные факторы. К субъективным факторам сле дует отнести совершенство теплотехнологического оборудования и качество его эксплуатации, бережное и экономичное использование всех ресурсов, в том числе и энергетических. Последний фактор наиболее действенный в решении задачи снижения энергопотребления.
Табл. 3.1. Валовые выбросы вредных веществ в воздушный бассейн основными группами источников [59]
Группа источников |
Пыль |
|
|
SO, |
со |
Углеводо |
загрязнения |
(зола) |
|
|
роды |
||
Промышленные технологичес- |
|
|
|
|
|
|
; и топливные установки |
0,4/27 |
0,5/20 |
1,3/35 |
0 ,2 / 2 |
0,5/23 |
|
Бытовые установки |
0,5/33 |
0,5/20 |
0,7/19,3 |
0,5/5 |
0,3/14 |
|
Тепловые электростанции |
0,4/27 |
0,5/20 |
1,6/43 |
0 ,2 /2 |
0,2/9 |
|
Транспорт |
0,2/13 |
1,0/40 |
0,1/2,7 |
8,8/91 |
1,2/54 |
|
И т о г о . . . |
1,5/100 |
2,5/100 |
3,7/100 |
9,7/100 |
2 , 2 /1 0 0 |
|
Примечание. В числителе указаны значения |
в млн. т/год; |
в знаменателе—до |
||||
ля данной группы источников |
в общем выбросе, |
%. |
|
|
|
В последние годы в международном праве стали применять термин «экспорт загрязнений». Он означает не только метеорологический перенос загрязнений из одной страны в другую, но и передачу из развитых в развивающиеся страны (где имеется достаточное количество рабочей силы) производств, загрязняющих окружающую среду.
Наряду с развитием средств производства и техники, вызванным научнотехнической революцией, ухудшается состояние окружающей природной среды; в атмосфере, почве, водоемах накапливается огромное количество вредных соединений — продуктов деятельности человека, которые влияют на естественные природные процессы. Иногда это влияние необратимо. Как правило, оно приносит ущерб здоровью человека, флоре и фауне, коммунальному и сельскому хозяй ству, промышленности.
Из табл. 3.1 видно, что промышленные и энергетические предприятия выбра сывают в атмосферу равные количества пыли и окислов азота; выбросы сернисто го ангидрида этими группами источников различаются незначительно. По ко личеству выбрасываемой окиси углерода на первом месте находится транспорт (более 90% ). В связи с различной высотой попадания выброса доля указанных групп источников в фоновой концентрации вредных веществ может быть иной, нежели их доля в валовом выбросе.
3.2. |
Краткая характеристика |
и определение объема |
||
|
|
валовых выбросов энергетических |
||
|
|
и промышленных предприятий |
|
|
Основная |
доля |
загрязняющих выбросов |
поступает в |
окружающую среду |
от промышленных |
(включая энергетические) |
предприятий. |
Количество поступаю |
щих выбросов определяется степенью экологического совершенства промышлен ной технологии, физическую основу которой составляют процессы переноса мас сы, энергии, импульса. Рациональная организация процессов переноса в техно логии позволит уменьшить, с одной стороны, расход ресурсов, а с другой — коли чество выбросов.
Кроме выбросов в воздушный бассейн, в окружающую среду поступают загрязняющие компоненты с различными жидкими стоками, в том числе с за грязненной водой. Значительное количество воды, применяемой при эксплуата ции теплоэнергетического оборудования, загрязняется при химических промыв ках, консервациях. В бассейнах-отстойниках тепловых электростанций содержат ся хлориды, сульфиты, железо, медь, цинк, фтор, формальдегид, нитриты, аммо нийные соединения, соли, органические вещества и др.
Для организации работ по охране окружающей среды нужна постоянно обновляемая информация о количестве и структуре вредных выбросов. В соот ветствии с этим в СССР введена государственная статистическая отчетность по
39
валовым выбросам вредных веществ в окружающую среду. Наиболее достовер ная информация о количестве вредных выбросов может быть получена путем прямых измерений расходов и концентраций выбрасываемых веществ. Однако прямые измерения не всегда возможны. Поэтому оценку величин валовых вы бросов во многих случаях осуществляют расчетным методом при помощи фор мул, полученных на основе статистического материала либо материальных балан сов с использованием характеристик топлива и исходного сырья.
Наиболее полно методика расчета выбросов вредных веществ разработана для тепловых электростанций [84]. Эту методику в ряде случаев можно исполь зовать и для промышленных предприятий.
Валовые выбросы золы котлоагрегатами, включающие некоторое количество
недожженного топлива, можно определить по формуле |
|
|
||||
|
Л1з = |
В |
1 0 0 - Г ун “у |
|
|
(ЗЛ) |
где В — расход топлива, т/ч; |
ДР — зольность топлива; |
ауи — доля золы |
топлива |
|||
в уносе; |
ij3 — коэффициент пресечения выброса |
золы |
золоуловителем; Гуп — со |
|||
держание |
горючих в уносе, |
%; |
при отсутствии |
данных о содержании |
горючих |
в уносе Гуп принимается в соответствии с ^4[ 10 0 ]; <74 — потеря от механической неполноты сгорания топлива, %.
Все величины, входящие в правую часть формулы (3.1), |
принимаются |
либо |
||
по нормативным, либо по эксплуатационным данным. |
|
|
|
|
Выбросы окислов серы рассчитываются по формуле |
|
|
|
|
MSOt = 0.02BSP (1 - |
y\'SOs)(1 - Лбо*)» |
|
|
|
тде Sp — содержание серы в топливе; г ) ^ |
— доля окислов серы, |
связанная с |
ле |
|
тучей золой в котле; т)д0 — доля окислов |
серы, улавливаемая |
в |
золоуловителе. |
Величина r]SO| зависит от зольности топлива и свойств золы (содержание сво
бодной щелочи в летучей золе). Для различных топлив величина т ) ^ имеет сле
дующие значения: для канско-ачинского угля: при высокотемпературном сгорании (при жидком шлакоудалении) — 0,05, при низкотемпературном сгорании — 0,2; для сланцев — 0,8*; торфа — 0,15; экибастузского угля — 0,02; остальных углей—0,1; мазута — 0 ,0 2 ; газа — 0 .
Коэффициент TISOJ при использовании сухих золоуловителей близок к нулю.
Вмокрых золоуловителях, включая аппараты с трубами Вентури, величина т)д0
является функцией сернистости топлива |
и общей |
щелочности |
воды, |
используемой |
|||
на |
орошение дымовых газов. |
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 3.1 |
показана зависимость T]so от |
приведенной |
сернистости |
топлива |
||
и |
щелочности |
орошающей воды при удельных |
расходах 0 , 1 |
— 0,15 |
л/м 3, обычно |
||
принятых на электростанциях и в ряде |
промышленных установок. |
Чтобы |
иметь |
возможность использовать график рис. 3.1 для технологических установок, следует
условно определить эквивалентное значение эффективной приведенной |
сернистости |
||
выбрасываемых газов. |
|
|
|
Оценка выбросов окислов азота ведется обычно |
в пересчете на |
N 0 2 |
(счи |
тается, что в смеси газов после выхода в атмосферу |
N 0 доокисляется до |
N 02). |
Методика основана на эмпирических значениях величины удельного выхода окислов азота (на 1 т у. т.) с учетом свойств топлива и мероприятий по сни жению выброса окислов азота. Расчет выполняется по формуле
MN0I - 0,34 • 10-*В<?2 куй(1 —-jgjp) р, (I - |
р2г)Рз, |
|
где £?р — теплота сгорания, |
М Дж/кг; В — расход натурального топлива, т/ч; pi — |
|
коэффициент, учитывающий |
влияние на выход N 02 качества |
топлива (содержания |
* По данным Таллинского политехнического института.
40