книги / Сварка и свариваемые материалы. Технология и оборудование
.pdfРЕЖИМЫ СВАРКИ В АРГОНЕ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ ПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ
|
|
|
|
Первый проход |
Последующие проходы |
|||||
h, |
Тип |
п |
d3. |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
разделки |
мм |
/ Гп, А |
U, в |
исв' |
' СВ• А |
U, В |
исв‘ |
||
|
||||||||||
|
|
|
|
СВ |
|
м/ч |
|
м/ч |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
10 |
Без раз |
2 |
2,0 |
250—300 |
22—24 |
20—25 |
370—390 |
28-30 |
20 |
|
15 |
делки |
|
2,0 |
|
24-26 |
|||||
V-образ- 4 |
2,5 |
400—440 |
26—28 |
40—45 |
400—450 |
27—29 |
15—20 |
|||
25 |
ный |
8 |
||||||||
40 X-образ |
20 |
2,0 |
280 |
25—27 |
35 |
370—390 |
27—29 |
27 |
||
|
ная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . |
Л — толщина металла; п — число проходов; d3 — диаметр элек |
||||||||
тродной проволоки; |
/ св — ток сварки; |
U — напряжение; |
осв — скорость сварки. |
|
Накопленный опыт применения сварки конструкций из алю миниевых сплавов позволил отработать режимы, обеспечиваю щие высокое качество сварных соединений (табл. 2.13 и 2.14).
2.3А. Сварка химически активных и тугоплавких сплавов
К числу основных затруднений, встречающихся при сварке ти тановых, циркониевых, молибденовых, никелевых и других ту гоплавких сплавов, относится большая химическая активность металла при высокой температуре (особенно в расплавленном состоянии) по отношению к газам (кислороду, азоту, водо роду) [7]. Поэтому при сварке требуется защита от воздуха не только расплавленного металла, но и участков твердого ме талла, нагретого до температуры выше 660 К. Обычно это до стигается применением специальных приставок длиной до 500 мм и подачей газа с обратной стороны шва через специ альные подкладки [5, 7]. При сварке используется аргон только высшего сорта или гелий марки А.
Наиболее надежную и, стабильную защиту зоны сварки обе спечивают камеры с контролируемой атмосферой, где в каче стве защитной среды используют спектрально чистый или выс шего сорта аргон, а также вакуумные камеры, давление в ко торых не превышает (6—8)« 10~2 Па.
Во избежание излишнего перегрева околошовных участков при дуговой сварке, например титана и циркониевого сплава, ограничивают уровень сварочного тока. Максимальная его ве личина при сварке титана поверхностной дугой вольфрамовым электродом обычно ^300 А. При этом можно сваривать без ^разделки кромок за один проход сплавы толщиной 3—4 мм.
РЕЖИМЫ РУЧНОЙ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКИ ТИТАНА ВОЛЬФРАМОВЫМ ЭЛЕКТРОДОМ
|
|
|
|
|
|
Vд г# л/м иIH |
|
h , мм |
'« • а |
Цд. в |
rfn . П ' “ “ |
|
в горелку |
в насадку |
для защиты |
|
|
|
|
|
обратной |
||
|
|
|
|
|
|
|
стороны шва |
1 |
40—60 |
10—14 |
1,2—1,5 |
1 |
5—7 |
5—8 |
1—2 |
2 |
70—90 |
10—14 |
1,5—2,0 |
1 |
8 -1 0 |
10—13 |
3—4 |
3 |
120—130 |
10—15 |
1,5—2,0 |
2 |
12—15 |
14—18 |
4—5 |
5 |
140—160 |
11 — 15 |
2,0—2,5 |
2—3 |
12—15 |
16—20 |
4—5 |
П р и м е ч а н и е . Обозначения см. в табл. 2.12, 2.13.
Т А Б Л И Ц А 2.16
РЕЖИМЫ МЕХАНИЗИРОВАННОЙ СВАРКИ В АРГОНЕ |
|
||||
СТЫКОВЫХ |
СОЕДИНЕНИЙ ТИТАНА |
ПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ |
|||
h, мм |
d.jf мм |
/ Гп, А |
ик в |
®св- |
Уг, л/мнн |
|
|
|
|
||
3 |
1,5 |
200—220 |
20—15 |
22 |
35—40 |
6 |
2,0 |
300—330 |
22—27 |
20 |
40—50 |
6—8 |
2,0 |
320—380 |
29—31 |
22—25 |
50—100 |
15—20 |
3—4 |
600—800 |
31—34 |
18—20 |
70—120 |
Дуговой сваркой в вакууме благодаря высокой концентра ции тепловой мощности дугового разряда с полым катодом удается соединять без разделки кромок за один проход тита новые сплавы толщиной 8—10 мм. Стыковые соединения тита новых сплавов больших толщин выполняют многослойной сваркой с разделкой кромок и подачей присадочной проволоки. Режимы сварки в аргоне стыковых соединений титана приве дены в табл. 2.15, 2.16.
Г л а в а 3 СВАРКА В С 0 2
3.1. Особенности переноса электродного металла при сварке в С 0 2
При сварке в С02 проволоками Св-08ГС и Св-08Г2С в основном используют процесс с частыми принудительными короткими замыканиями и процесс с крупнокапельным переносом (табл. 3.1). При сварке порошковыми проволо ками применяют процесс с непрерывным горением дуги, а при сварке активи
рованной проволокой — струйный процесс |
(рис. 3.1). |
Процесс с ч а с т ы м и п р и н у д и т е л ь н ы м и к о р о т к и м и з а м ы |
|
к а н и я м и получают при сварке в С02 |
проволоками 0 0,5—1,4 мм путем |
ДИАПАЗОНЫ СВАРОЧНЫХ ТОКОВ ОСНОВНЫХ ПРОЦЕССОВ |
|
|
||||||||
СВАРКИ |
В СО, |
(ПОЛЯРНОСТЬ ОБРАТНАЯ. |
ИСТОЧНИК - |
ВС-600) |
|
|
||||
|
|
|
|
Диаметр, |
мм. электрода типа |
|
|
|||
Вид процесса |
|
Св-08Г2С |
|
|
|
|
Св-ОвГС |
|
|
|
|
|
0,5 |
0.8 |
I |
1,0 |
|
|
1.2 |
1.4 |
1.6 |
С принудительным коротким замыканием |
20—120 |
30—150 |
|
75—240 |
80—260 |
90—280 |
110—290 |
|||
Крупнокапельный с коротким замыканием |
30—130 |
50—180 |
|
80—260 |
85—290 |
90—320 |
110—350 |
|||
То же, без замыкания |
дугой |
100—250 |
150—300 |
|
160—400 |
190—550 |
200—650 |
210—800 |
||
С полупогруженной и погруженной |
|
180—300 |
|
260—450 |
290—550 |
320—650 |
350—800 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
табл. 3.1 |
|
|
|
|
Диаметр, |
мм, |
электрода типа |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
порошко |
|
|
рутнл- |
|
Вид процесса |
|
|
Св-08ГС |
|
|
|
вая |
рутиловая ПП-АН-9 |
флюорит- |
|
|
|
|
|
проволока |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ная |
||
|
|
|
|
|
|
ПП-АН-8 |
|
|
|
|
|
|
2,0 |
3.0 |
4.8 |
|
2,0 |
3.0 |
2,0 |
3,0 |
|
С принудительным коротким замыканием |
120—300 |
220—450 |
|
|
|
|
|
150—220 |
180—250 |
|
Крупнокапельный с коротким замыканием |
150—380 |
250—500 |
|
|
|
|||||
То же, без замыкания |
|
220—1200 |
250—2000 |
270—2500 |
150—50 |
180—550 220—500 |
250—530 |
|||
С полупогруженной и погруженной дугой |
400—1100 |
500—1500 |
600—2000 |
|
|
|
|
|
Рис. 3.1. Внешний вид разрядного пространства и осциллограммы напряжения и тока при сварке в С 02:
а — с принудительными короткими замыканиями; б — с крупнокапельным переносом и короткими замыканиями; в — то же, без коротких замыканий; г — струйный процесс; д — мелкокапельный процесс без коротких замыканий
изменения сварочного тока, обеспечивающего изменение скорости плавления электрода и давления дуги. Весь процесс можно разделить на ряд подобных повторяющихся циклов (рис; 3.1). Теплота, выделяемая дугой, интенсивно расплавляет электродную проволоку и деталь. При этом длина дуги быстро
64
увеличивается. По мере уменьшения сварочного тока скорость расплавления проволоки и давление дуги уменьшаются. В результате капля электродного металла и ванночка сближаются, замыкая разрядный промежуток. Дуга гас нет, напряжение резко уменьшается, а сила тока в цепи возрастает. С уве личением тока растет электродинамическая сила и приводит к ускорению перехода капли в ванну и образованию шейки между электродом и каплей.
Утоненная шейка |
перегревается проходящим |
током |
и перегорает со взры |
|
вом. Напряжение |
резко возрастает, и зажигается |
дуга. После |
этого все |
|
явления повторяются. |
|
|
|
|
Основные параметры данного процесса: среднее напряжение процесса |
||||
сварки Uсо, среднее значение сварочного тока |
/ св, максимальный |
ток / к. з, ми |
нимальный ток /шт, длительность горения дуги /д, длительность короткого замыкания tK.3, длительность цикла Т= /Д-Ик.з, скорость нарастания тока при коротком замыкании разрядного промежутка каплей Д/К.э/Л1 и скорость снижения тока при горении дуги Д/д/Д/. С повышением напряжения увеличи вается длительность горения дуги и всего цикла, а частота коротких замыка ний уменьшается, возрастают потери на окисление и разбрызгивание, а форма
шва несколько улучшается. |
При повышении напряжения |
процесс переходит |
||||
в к р у п н о к а п е л ь н ы й . |
Характер |
течения |
процесса |
с |
частыми |
принуди |
тельными короткими замыканиями в |
большой |
степени |
зависит от |
скорости |
нарастания / к.з в цепи (Д/к.э/Д0При сварке проволоками 0 0,8-М,4 мм при Д/к. з/Д^>200-т-300 кА/с процесс стабилен, но сопровождается повышенным разбрызгиванием. При Д/К.э/Д*<40 кА/с процесс протекает с редкими корот кими замыканиями, импульсный характер изменения силы тока выражен слабо и на низких напряжениях процесс протекает нестабильно. При средних
значениях Д/К.з/Д*=60-т-180 кА/с |
процесс протекает стабильно и отличается |
||
небольшим разбрызгиванием. |
|
|
|
Характер процесса и технологические |
характеристики |
сварки в С02 |
|
в определенной степени зависят |
также от |
наклона внешней |
характеристики |
источника питания дуги. При пологопадающих внешних характеристиках источника тока увеличение угла наклона характеристики приводит к некото рому увеличению внешней составляющей длины дуги; дуга более подвижная и эластичная, ширина разогрева изделия и ширина шва несколько увеличива ются. Сочетание падающей внешней характеристики с высокими регулируе мыми скоростями нарастания тока короткого замыкания и регулировкой амплитудных значений тока короткого замыкания дает возможность получать процесс сварки в С02 с принудительными короткими замыканиями и процесс сварки в С02 без коротких замыканий с хорошими технологическими харак
теристиками. |
|
|
Процесс |
с к р у п н о к а п е л ь н ы м п е р е н о с о м наблюдается при |
|
сварке |
проволоками 0 0,5—1,6 мм на повышенных напряжениях, а для про |
|
волок |
> 01,6 |
мм — в широком диапазоне режимов сварки кремниймарганце- |
выми проволоками. При низких напряжениях процесс протекает с короткими замыканиями, а при высоких — без них. Процесс с крупнокапельным перено сом обычно сопровождается повышенным разбрызгиванием. Для уменьшения разбрызгивания и улучшения формирования шва при сварке с короткими за мыканиями рекомендуется снижать значение Д/к. з/Д* (например, путем уве личения индуктивности цепи и включения в цепь балластного сопротивле ния). Для получения стабильного процесса сварки в С02 с хорошим форми рованием шва и небольшим разбрызгиванием необходимо строго соблюдать определенные соотношения между током и напряжением (рис. 3.2). Для по вышения производительности процесса и уменьшения разбрызгивания целесо образно вести с в а р к у с п о г р у ж е н и е м д у г и в ванну так, чтобы внешняя составляющая дуги была равна 2—3 мм. Этот процесс реализуется на повышенных токах (табл. 3.1).
Струйный процесс в С02 можно получить только при использовании про волок, активированных цезием, рубидием, калием, натрием, барием, церием и солями РЗЭ. Процесс протекает без разбрызгивания с хорошим формирова-
ннем шва. Сварку проволоками, активированными солями рубидия и цезия,
можно |
выполнять также |
с |
наложением |
импульсов тока. Одиако до настоя |
щего времени этот процесс не нашел широкого практического применения. |
||||
При использовании |
порошковых |
проволок р у т и л - ф л ю о р и т н о г о |
||
т и п а |
сварка протекает |
с |
крупнокапельным переносом. Процесс во многом |
подобен сварке проволокой £в-08Г2С сплошного сечения. При использовании
порошковых |
проволок |
р у т и л о в о г о |
т и п а |
процесс с в а р к и |
ведут с не |
прерывным |
горением |
дуги и переносом |
капель |
среднего размера, |
сопровож |
дающимися небольшим разбрызгиванием и хорошим формированием шва.
В последние годы разработаны: проволока с дополнительным сердечни ком-фитилем, заполненным в основном оксидом титана (АПАН-2), и прово лока, легированная РЗЭ (Св-14Г2Сч). Эти проволоки при сварке в СО* на повышенных токах (более 30 А для 0 1,6 мм) обеспечивают хорошее форми рование шва и малое разбрызгивание.
При сварке в смесях С02+ 0 2 (15—30%) могут выполняться процессы с крупнокапельным переносом и с частыми короткими замыканиями. Добавле ние кислорода к С02 незначительно изменяет характер процесса (он харак теризуется более высоким окислительным потенциалом защитной среды и большей жидкотекучестью ванночки). Для сварки используют проволоки с по вышенным содержанием раскислителей. Формирование шва несколько лучше, чем при сварке в С02, но поверхность шва покрыта шлаком.
В смесях Аг+ С 02 (до 15 %) могут быть получены с т р у й н ы й и к р у п
н о к а п е л ь н ы й п р о ц е с с ы , а при содержании |
>20% С02 — процессы |
с частыми к о р о т к и м и з а м ы к а н и я м и и |
к р у п н о к а п е л ь н ы й . |
Сварка в смеси Аг+20—25 % С02 или 20 % С02 и 5 % 0 2 обеспечивает луч шее формирование шва и меньшее разбрызгивание, чем сварка в С02.
Перенос металла с электрода на изделие определяет технологические ха рактеристики и области применения процессов сварки плавящимся электро дом. Различают следующие основные виды переноса электродного металла при сварке в С02 и его смесях (см. рис. 3.1): с принудительными короткими замыканиями, крупнокапельный с естественными короткими замыканиямя разрядного промежутка, то же без коротких замыканий, перенос каплями среднего и малого размера без коротких замыканий и, наконец, струйный
перенос.
При крупнокапельном переносе на электроде образуются капли диамет ром >1,5 диаметра электрода. Если капля больше длины разрядного проме-
жутка, то переход ее в ванну сопровождается |
|
|
|
|
|||||||
коротким |
замыканием разрядного |
промежутка |
к |
|
к |
|
|||||
н погасанием дуги. Если капля меньше длины |
|
|
|||||||||
разрядного промежутка, то переход ее в ванну |
|
|
|||||||||
происходит без короткого замыкания. Основными |
|
|
|||||||||
силами, |
обусловливающими крупнокапельный |
кк |
|
||||||||
перенос, являются сила тяжести, силы поверхно |
|
||||||||||
стного натяжения, давление плазменных потоков |
|
||||||||||
и реакция испарения. На малых токах отрыв |
|
||||||||||
капли от электрода и направление ее полета |
|
||||||||||
определяются в основном силой тяжести, а на |
|
|
а |
|
|||||||
больших |
токах — электродинамической силой. По |
1,11 |
|||||||||
этому процессы с крупнокапельным переносом |
|||||||||||
электродного |
металла |
применимы |
для сварки |
||||||||
в нижнем положении. С повышением напряже |
|||||||||||
ния дуги, увеличением диаметра электрода и пе |
|||||||||||
реходом на прямую полярность диаметр капель |
|
|
|
|
|||||||
увеличивается. С увеличением силы |
тока диаметр |
|
|
|
|
||||||
капель уменьшается. |
|
|
|
п е |
|
|
|
|
|||
При |
сварке с |
к р у п н о к а п е л ь н ы м |
ш |
|
|
|
|||||
р е н о с о м бе з к о р о т к и х |
з а м ы к а н и й |
|
|
|
|||||||
разбрызгивание металла происходит в основном |
|
|
|
||||||||
из-за случайного вылета за пределы шва круп |
|
|
|
|
|||||||
ных капель и систематического выброса мелких |
Рис. |
3.3. |
Разбрызгивание |
||||||||
капель с |
электрода |
(рис. 3.3, а). |
Помимо |
этого |
|||||||
из ванны |
выбрасываются |
мелкие |
капли, что вы |
электродного металла |
при |
||||||
звано выделением СО. Разбрызгивание сравни |
сварке в COj: |
|
|||||||||
а — с |
крупнокапельным |
пе |
|||||||||
тельно велико. При сварке с принудительными |
реносом; |
б — с принуди |
|||||||||
короткими замыканиями |
разбрызгивание |
проис |
тельными |
короткими замы |
|||||||
ходит из-за выброса мелких капель вследствие |
каниями |
|
|
||||||||
взрыва шейки |
и выброса |
остатка |
капли с |
элект |
|
|
|
|
рода (рис. 3.3,6). Для уменьшения разбрызгивания рекомендуется подби рать оптимальные скорость нарастания и силу тока / к.э, а также увеличи вать наклон внешней характеристики источника питания дуги. Это достига ется включением в сварочную цепь дросселя или дросселя и балластного реостата. С повышением напряжения разбрызгивание усиливается, а с увели чением тока оно сначала усиливается, а затем ослабевает (рис. 3.4). Нали-
Рис. 3.4. |
Зависимость потерь на разбрызгивание при сварке |
в COs |
проволокой |
Св-08Г2С. Полярность обратная, выпрямитель ВС-300 и ВС-600. |
Цифры |
у кривых — |
|
диаметр |
электрода, мм |
|
|
чие на проволоке ржавчины способствует разбрызгиванию в связи с взрывом крупных капель. В начале сварки и при нарушениях процесса наблюдается резкое увеличение разбрызгивания в результате выброса нерасплавленной части электрода и расплескивания ванны.
П е р е н о с к а п л я м и с р е д н е г о |
р а з м е р а происходит при сварке |
порошковой проволокой рутилового типа, |
активированными проволоками и |
с принудительным управлением путем наложения импульсов тока, изменения силы тока при сварке, пульсирующей и вибрирующей подачи электрода. Раз брызгивание при этом переносе незначительное.
П ри с т р у й н о м п е р е н о с е жидкий металл на электроде вытянут
ввиде конуса, с конца которого отрываются мелкие капли диаметром менее 2/з диаметра электрода. Перенос определяется электродинамической силой, си лами поверхностного натяжения, давлением плазменных потоков и реакцией испарения. Сила тяжести невелика, поэтому электродный металл переносится
вванну при сварке во всех пространственных положениях. Струйный перенос электродного металла наблюдается при сварке в С02 активированной.проволо-
кой и в смесях Аг+С02 (<25% ). Минимальный ток, при котором наступает струйный перенос, называют критическим / кр. С увеличением диаметра элек трода / кр возрастает. Разбрызгивание при струйном переносе незначительное.
3.2. С варочная проволока
Сварочные проволоки выпускают с тонким медным покрытием и без него. На поверхности проволоки, а также в надрывах поверхностного слоя имеется технологическая смазка. В неко торых случаях проволоки покрывают антикоррозионными сма зочными материалами, которые вносят в зону дуги водород и азот. В результате этого снижается стабильность процесса, по вышается разбрызгивание, ухудшается формирование шва и понижается ударная вязкость металла шва. Особенно процесс сварки в СО2 ухудшается при наличии на проволоке ржавчины и нитрата натрия, входящего в состав некоторых смазочных материалов.
Механическая очистка и травление проволоки немного по вышают стабильность процесса и уменьшают содержание во дорода. В наибольшей степени удалить водород и азот из про цесса, повысить ударную вязкость шва, улучшить стабильность процесса сварки и формирование шва, а также уменьшить разбрызгивание можно путем прокаливания проволоки при 200—250 °С в течение 1,5—2 ч. Ржавчина на проволоке при водит к резкому снижению стабильности процесса и повыше нию разбрызгивания. Для ее удаления рекомендуете# химиче ская или электрохимическая очистка проволоки и механическая очистка с последующим прокаливанием при 15U—-«ои ^ в течение 1,5—2 ч. Для надежной подачи по гибким шлангам и хорошего контактирования с токоподводящим наконечником сварочной горелки проволоки должны иметь определенную же сткость. Мягкие и чрезмерно жесткие (пружинистые) прово локи плохо подаются по шлангам.
3,3. Технологические особенности процесса саарки в С 0 2
Основными параметрами режима сварки в С02 и его смесях являются: род защитного газа; полярность и сила тока; напря жение сварки; диаметр, скорость подачи, вылет, наклон и коле бания проволоки; скорость сварки; расход и состав защитного газа. Сварку в С02 обычно выполняют на постоянном токе. Однако возможна сварка и на переменном токе. Сварочный ток и диаметр проволоки выбирают в зависимости от толщины металла и расположения шва в пространстве. Стабильный про цесс сварки с хорошими технологическими характеристиками можно получить только в определенном диапазоне силы тока, который зависит от диаметра и состава электрода и рода за щитного газа (см. табл. 3.1). Сила тока определяется поляр ностью тока, диаметром, составом, скоростью подачи (рис. 3.5) и вылетом электрода, составом защитного газа, а также на пряжением дуги. Регулируют силу тока изменением скорости подачи проволоки (рис. 3.5). Сила тока определяет глубину провара и производительность процесса.
Второй важнейший параметр режима сварки — напряжение процесса сварки. С повышением напряжения увеличивается ширина шва и улучшается формирование валика. Однако од
новременно |
возрастают |
излучение |
дуги и |
угар |
элементов, |
|||||||||
а также |
повышается |
чув |
|
|
|
|
||||||||
ствительность |
дуги |
к «маг |
|
|
|
|
||||||||
нитному |
дутью». |
|
При |
|
по |
|
|
|
|
|||||
ниженных |
|
|
напряжениях |
|
|
|
|
|||||||
ухудшается |
|
формирование |
|
|
|
|
||||||||
шва, а при сварке на по |
|
|
|
|
||||||||||
вышенных |
|
|
напряжениях |
|
|
|
|
|||||||
увеличивается |
|
разбрызги |
|
|
|
|
||||||||
вание. Оптимальные напря |
|
|
|
|
||||||||||
жения |
сварки |
(см. |
рис. |
|
|
|
|
|||||||
3.2) зависят от силы тока, |
|
|
|
|
||||||||||
диаметра |
и |
|
состава |
элек |
|
|
|
|
||||||
трода, а также рода защит |
|
|
|
|
||||||||||
ного |
газа. |
в |
|
С02 |
проволо |
|
|
|
|
|||||
Сварка |
|
|
|
|
|
|||||||||
кой Св-08Г2С на прямой |
|
|
|
|
||||||||||
полярности отличается боль |
|
|
|
|
||||||||||
шей |
длиной |
дуги, |
сильным |
|
|
|
|
|||||||
излучением, |
а |
в |
ряде |
слу |
|
г„, см/мин |
||||||||
чаев |
большим |
разбрызгива |
Рис. 3.5. |
Зависимость |
силы |
тока при сварке |
||||||||
нием, |
чем |
на |
обратной |
по |
||||||||||
в СОз от скорости подачи электродной про* |
||||||||||||||
лярности. |
На |
прямой |
|
по |
волоки Св-08Г2С. Полярность обратная; вы |
|||||||||
лярности |
|
скорость |
расплав |
леты средние для каждого диаметра элек- |
||||||||||
|
трода (цифры у кривых) |
|
ления электрода в 1,6—1,8 раза выше, а глубина провара и ширина шва меньше, чем на обратной. Влияние скорости сварки такое же, как и при сварке на обратной полярности. Наклон электрода до 15° «углом вперед» и «углом назад» не отражается на характеристиках процесса сварки. Наклон элек трода «углом вперед» на 15—30° несколько уменьшает глубину провара и увеличивает ширину шва. При наклоне электрода на 15—30° «углом назад» формирование шва несколько ухуд шается.
Сварка в СОг проволокой Св-14Г2Сч ведется на прямой полярности; достигаются хорошие технологические характери стики процесса, малое разбрызгивание и хорошее формирова
ние шва. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Состав защитного газа существенно влияет на технологиче |
||||||||||||
ские характеристики процесса. Так, в среде СО2 + О2 |
(< 15% ), |
||||||||||||
Аг + СОг(>20 %) |
и |
Аг+ О2+СОг( > 2 0 %) можно |
выполнять |
||||||||||
сварку |
во всех |
пространственных |
положениях. Смеси СО2+О 2 |
||||||||||
(>20% ), |
Аг + СОг |
(<20% ) |
и |
Аг+Ог + СОг |
(<20% ) |
при |
|||||||
годны для |
сварки |
стационарной дугой в нижнем положении и |
|||||||||||
с наложением |
импульсов |
во |
всех |
положениях. При сварке |
|||||||||
в СО2, СО2 +О 2 |
и Аг + СОг (> 20 %) |
на всех режимах и в сме |
|||||||||||
сях Ar+Ог+СОг |
(<20 %) |
и А г+С02 (<20 %) на |
токах |
ме |
|||||||||
нее |
критических |
значений форма провара треугольная. При' |
|||||||||||
сварке |
в |
смесях |
Аг + С02 |
(< 10 %) |
и Аг + 0 2+СОг |
(<10%) |
|||||||
на |
токах, |
превышающих |
критические значения, наблюдается |
||||||||||
узкое |
глубокое |
|
проплавление |
|
в |
средней |
части |
провара. |
С уменьшением содержания в смеси С02, увеличением силы тока и уменьшением диаметра электрода глубина узкого про плавления увеличивается.
Химический состав проволоки, смазка и загрязнения, нахо дящиеся на проволоке и свариваемом металле, могут оказы вать влияние на силу тока, длину дуги, напряжение и харак
тер |
процесса. Вы л е т |
э л |
е к т р о д а при сварке |
проволоками |
0 |
0,5—1,4 мм влияет |
на |
стабильность процесса |
сварки. Это |
обусловлено изменением нагрева электрода на вылете прохо дящим током. Допустимый вылет электрода зависит от диа метра, удельного электросопротивления электрода и сварочного тока. При малых вылетах затрудняется видимость зоны сварки и возможно подплавление токопровода, а при больших — на рушается стабильность процесса. При сварке проволоками 01,6 мм и более влияние вылета электрода на стабильность протекания процесса сварки намного меньше. В этих случаях сварку можно выполнять при нормальных и повышенных вы летах. Увеличение вылета позволяет повысить коэффициент расплавления электрода и уменьшить глубину провара.
Влияние свойств источника питания существенно сказыва ется на технологических характеристиках при ведении про