книги / Типовые расчёты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов
..pdfУдельная теплоемкость нефтепродуктов ср изменяется в пределах 1600...2500 ДжДкг-К). При расчетах часто пользуются средним зна чением ср= 2 100 Дж/(кг-К). При проведении уточненных расчетов ср можно вычислять по формуле Крего, справедливой для температур 273-673 К,
ср = -р = (7 6 2 + 3,39Т), |
(1.5) |
V р293 |
|
где р293 - плотность нефтепродукта при 293 К, кг/м 3. Коэффициент теплопроводности нефтепродуктов 7.н изменяется в
пределах 0,1...0,16 Вт/(м К). Обычно при расчетах используют сред нее значение Хн=0,13 Вт/(м-К). При проведении более точных расче тов применяют формулу Крего-Смита, справедливую для темпера тур 273-473 К
Х„ = i ^ ( l - 0 , 0 0 0 4 7 T ) , |
(1.6) |
Р293 |
|
где рш приведена в тех же единицах измерения, что и в фор муле (1.5).
Вязкость нефтепродукта - одна из наиболее важных характери стик, так как от нее в значительной степени зависит гидравлическое сопротивление трубопроводов. Вязкость существенно меняется с из менением температуры. В технических расчетах чаще всего исполь зуют кинематическую вязкость v. При этом рекомендуется приме нять лабораторные данные, полученные для возможного диапазона изменения рабочих температур. Если лабораторных данных недоста точно, можно воспользоваться одной из расчетных зависимостей. Наибольшее применение получили формулы Вальтера (ASTM) и Рейнольдса-Филонова.
Формула Вальтера (ASTM) имеет вид
lg lg(v + 0,8) = a + b lg T , |
(1.7) |
где v - кинематическая вязкость, мм2/с; Т - абсолютная темпе ратура, К. Эмпирические коэффициенты а и b в (1.7) находятся по формулам
а = lg lg(vj |
+0,8) - b IgTj; |
lg[lg(v, |
+ 0 ,8 )/lg (v 2 +0,8)] |
b = —=-------------- |
^ ------------------ |
11
Для определения постоянных а и b необходимо знать величины кинематической вязкости Vj и v2 при абсолютных температурах Т, и Т2 соответственно.
Формула Рейнольдса-Филонова несколько проще
v = V, exp [ -u (Т - Т,)] , |
(1.9) |
где и - коэффициент крутизны вискограммы, 1/К; v. - кинема тическая вязкость при известной (произвольной) температуре Т..
Величина и находится следующим образом
u = — i — l n X |
(1.10) |
т, - Т2 V, |
|
Достаточная точность зависимости (1.9) во всем рабочем диапа зоне температур обеспечивается при выполнении неравенства Т2<Т<Т,. В остальных случаях надо пользоваться формулой (1.7).
При изменении рабочих давлений в области до 10 МПа плот ность, теплоемкость, коэффициент теплопроводности и кинемати ческая вязкость нефтепродуктов меняются несущественно, поэтому при расчетах его влияние на эти параметры не учитывается. Основ ные характеристики некоторых нефтей и нефтепродуктов приведе ны в табл. 1.2.
При температурах, близких к температурам застывания, высо копарафинистые нефтепродукты проявляют неньютоновские свой ства, поэтому для определения их кинематической вязкости выше перечисленные зависимости непригодны. Но так как в большинстве случаев рабочие диапазоны температур принимаются значительно выше температур застывания, то нефтепродукты в этих условиях ве дут себя как ньютоновские жидкости и поэтому применение выше приведенных зависимостей правомерно.
При технологических операциях условия теплообмена с окружа ющей средой меняются. Так, температура среды (грунта, воздуха), окружающей трубопроводы, в течение года меняется. Следователь но, изменяются и теплофизические характеристики перекачиваемо го нефтепродукта, что влияет на технологические режимы работы трубопровода. Согласно нормам технологического проектирования заданная пропускная способность трубопровода должна обеспечи ваться при самых неблагоприятных условиях, т.е. при наименьшей температуре окружающей среды. При гидравлическом и тепловом расчетах трубопровода оперируют среднемесячными многолетними данными по температурам грунта и воздуха. Эти данные принима ются по климатологическим справочникам или по запросам метео станций районов прохождения трассы трубопровода. В большинстве
12
Теплофизические свойства некоторых нефтей и нефтепродуктов
|
кг/м3 |
|
Кинематическая вязкость [в (м2/с)- Ю4] при температуре, К |
|||||||
Нефть и нефте |
Плотность, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продукты |
|
283 |
288 |
293 |
303 |
313 |
323 |
333 |
343 |
353 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
Нефть: |
848 |
- |
78,5 |
28,8 |
2,7 |
0,24 |
— |
— |
” |
|
узеньская |
— |
|||||||||
жетыбайская |
851 |
53,5 |
- |
16,4 |
0,65 |
0,17 |
— |
— |
— |
|
Центрального |
870 |
- |
- |
0,59 |
0,25 |
— |
0,123 |
— |
— |
— |
Небит-Дага |
- |
- |
- |
- |
- |
0,453 |
0,234 |
0,161 |
0,121 |
— |
Камышлджа |
||||||||||
Кум-Дага |
870 |
- |
- |
- |
0,312 |
- |
0,108 |
— |
0,066 |
— |
Котур-Тепе |
869 |
- |
- |
0,403 |
0,194 |
- |
0,084 |
— |
0,053 |
— |
Окарема |
- |
- |
- |
- |
- |
0,331 |
0,155 |
0,108 |
0,084 |
— |
Озек-Суата |
- |
- |
- |
3,25 |
0,072 |
0,053 |
0,042 |
— |
— |
— |
мухановская |
840 |
- |
- |
0,0765 |
0,0565 |
0,0443 |
0,0346 |
- |
— |
— |
бугурусланская |
893 |
- |
- |
0,325 |
0,22 |
0,153 |
0,109 |
— |
— |
— |
приволжская |
823 |
0,238 |
- |
0,0835 |
0,0509 |
0,0346 |
0,0269 |
— |
— |
— |
жирновская |
912 |
- |
- |
- |
0,8463 |
0,5069 |
0,3389 |
— |
— |
— |
западнотэбукская |
849 |
0,18 |
- |
0,1376 |
0,0963 |
0,0709 |
0,0572 |
- |
— |
— |
яринская |
824 |
- |
- |
0,0514 |
0,0428 |
0,0352 |
0,0287 |
- |
- |
- |
воткинская |
921 |
- |
- |
1,633 |
0,8167 |
0,5227 |
0,2821 |
- |
- |
- |
арланская |
892 |
0,684 |
- |
0,397 |
0,26 |
0,176 |
0,135 |
- |
- |
- |
ромашкинская |
862 |
0,307 |
- |
0,1422 |
0,12 |
0.09 |
0,059 |
- |
— |
— |
Керосин |
780 |
0,05 |
— |
0,0328 |
— |
0,0250 |
— |
|
|
|
Таблица 1.2
Температура застывания,К |
Содержа |
|
Серы |
Парафина |
|
|
ние, % |
373
12 13 14 15
—300 —
— 300 — -
—285 —
—— — —
— 297 |
— |
—292 — —
—— — —
—296 — —
— |
265 |
0,6 |
4,5 |
— |
238 |
2,7 |
3,9 |
— |
275 |
0,47 |
8,5 |
— |
237 |
0,79 |
1,8 |
— |
259 |
0,7 |
3,75 |
— |
250 |
0,69 |
6,55 |
— |
262 |
3,44 |
5,7 |
— |
257 |
3,04 |
3,4 |
273 |
1,61 |
5,1 |
|
|
213 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы 1.2 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Дизельное топливо. |
|
|
|
|
|
|
|
- |
- |
- |
- |
253 |
0,5 |
- |
дз |
845 |
0,07 |
- |
0,05 |
0,031 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
дл |
835 |
0,08 |
- |
0,06 |
0,050 |
0,045 |
0,042 |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
ДА |
830 |
0,05 |
- |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,024 |
- |
- |
- |
- |
|
|
|
Мазут: |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
0,035 |
267 |
0,45 |
- |
флотский Ф-5 |
872 |
0,05 |
||||||||||||
флотский Ф-12 |
867 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,0443 |
0,0304 |
265 |
0,41 |
- |
М-40 |
970 |
- |
- |
- |
8,5 |
4 |
2 |
1,2 |
0,7 |
0,577 |
0,300 |
288 |
3,4 |
- |
М-100 |
990 |
- |
- |
- |
- |
15 |
7 |
3,6 |
1,6 |
1,205 |
0,451 |
293-298 |
3,6 |
- |
М-200 |
1000 |
- |
- |
- |
- |
30 |
12 |
5,8 |
3 |
1,629 |
0,618 |
301-308 |
4,5 |
- |
Бензин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
авиационный |
|
|
- |
0,007 |
- |
|
- |
0,0046 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Б-70 |
785 |
0,0085 |
0,0056 |
|||||||||||
Бензины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
автомобильные: |
|
|
- |
|
|
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
А-72 (л) |
730 |
0,0067 |
0,0061 |
0,0055 |
0,0051 |
|||||||||
А-76 (л) |
780 |
0,0064 |
- |
0,0058 |
0,0052 |
0,0047 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
АИ-93 |
760 |
0,0070 |
- |
0,0063 |
0,0057 |
0,0053 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Реактивное |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
топливо: |
|
|
- |
|
- |
|
- |
|
- |
|
|
- |
- |
- |
Т-1 |
800 |
0,0210 |
0,0183 |
0,0134 |
0,0105 |
0,0085 |
|
|||||||
ТС-1 |
775 |
- |
- |
0,0125 |
- |
- |
|
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Т-2 |
755 |
- |
- |
0,0105 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Т-5 |
845 |
0.0503 |
- |
0,0388 |
- |
0,024.5 |
- |
0,0126 |
- |
0,0126 |
- |
- |
|
|
Т-8 |
875 |
- |
- |
0,0145 |
- |
- |
- |
|
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Котельное |
867 |
— |
— |
— |
— |
- |
- |
— |
- |
|
0,0304 |
— |
— |
— |
топливо |
0,0443 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы 1.2 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Индустриальные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
масла: |
867 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,126 |
— |
— |
— |
— |
0,0364 |
— |
— |
ИС-12 |
||||||||||||||
ИС-20 |
900 |
- |
- |
0,7130 |
- |
- |
0,182 |
— |
— |
— |
— |
0,0484 |
— |
— |
ИС-45 |
875 |
- |
- |
2,2900 |
- |
- |
0,423 |
- |
— |
— |
— |
0,0812 |
— |
— |
ИС-20с |
881 |
- |
- |
7,6000 |
- |
- |
1,524 |
- |
— |
— |
— |
0,2080 |
— |
— |
Трансформаторное |
881 |
- |
- |
0,287 |
— |
— |
0,090 |
|
— |
— |
— |
0,030 |
|
|
Для гидравличес- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ких систем |
835,6 |
- |
- |
0,218 |
- |
- |
0,105 |
— |
— |
— |
— |
0,047 |
— |
|
(ATM-10) |
|
|||||||||||||
Веретенное АУ |
848,6 |
- |
- |
0,4725 |
— |
— |
0,1276 |
0,0362 |
— |
— |
— |
|
|
|
Турбинное 22 (л) |
896,4 |
- |
- |
1,0000 |
— |
— |
0,218 |
0,0598 |
— |
— |
|
|
|
|
Турбинное 30 (Ут) |
- |
- |
— |
1,6100 |
— |
— |
0,300 |
0,0649 |
— |
— |
|
|
|
|
Масло моторное: |
898 |
- |
- |
- |
- |
— |
1,6100 |
— |
— |
— |
|
0,2200 |
— |
— |
М К-20 |
|
|||||||||||||
МС-20 |
899 |
- |
- |
13,0000 |
|
- |
1,5940 |
- |
— |
— |
— |
0,2160 |
|
— |
АК-10 |
922,7 |
- |
- |
14,2000 |
- |
- |
0,5500 |
- |
- |
— |
— |
0,1070 |
— |
— |
Д С -8 |
892 |
- |
- |
- |
- |
- |
0,4200 |
- |
- |
— |
— |
0,0813 |
— |
— |
Индустриальное: |
885 |
- |
- |
— |
— |
— |
— |
“ |
|
— |
— |
0,1000 |
|
|
АС-9 |
|
|
|
|||||||||||
А С -10 |
- |
- |
- |
5,6000 |
- |
- |
— |
- |
— |
— |
— |
— |
|
|
АКЗП -6 |
- |
- |
- |
0,4110 |
- |
- |
0,2400 |
- |
- |
— |
— |
0,0600 |
|
|
АКЗП-10 |
- |
- |
- |
0,6800 |
- |
- |
0,4500 |
- |
- |
— |
— |
0,1000 |
|
|
МС-14 |
- |
- |
— |
7,5000 |
— |
— |
0,9310 |
— |
— |
|
— |
0,1400 |
|
|
районов бывшего СССР самые низкие температуры грунта бывают в марте-апреле, а самые высокие —в августе-сентябре. Опыт проекти рования и эксплуатации трубопроводов показывает, что глубина за ложения 0,8 м до верхней образующей трубы обеспечивает устойчи вые режимы перекачки в течении всего года и достаточна с точки зрения механической прочности и устойчивости трубопровода.
При надземной прокладке трубопроводов в расчете учитывают самые низкие температуры воздуха.
Для контроля в табл. 1.3 приведены основные рекомендуемые пара метры магистральных трубопроводов при изотермической перекачке. Ис ходной величиной при выборе диаметра является годовой план перекач ки. Верхние пределы пропускной способности соответствуют меньшей кинематической вязкости, а рабочее давление определяется характерис тикой насосов, их числом и способом соединения. Высоковязкие нефте продукты перед перекачкой необходимо предварительно подогревать. Технико-экономический расчет в этом случае является обязательным. Он проводится по различным вариантам (различные диаметры, темпе ратуры подогрева, рабочие давления). При тепловом и гидравлическом расчетах “горячих” трубопроводов необходимо знать теплофизические характеристики грунтов при подземной прокладке или воздуха при над земной прокладке (табл. 1.4, 1.5).
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.3 |
Показатели трубопроводов |
|
|
|
|||
|
|
Нефтепроводы |
|
Нефтепродуктопроводы |
||
Наружный |
Рабочее |
Пропускная |
Наружный |
Рабочее |
Пропускная |
|
диаметр и |
давление, |
способ |
диаметр и |
давление, |
способ |
|
толщина |
МПа |
ность, |
толщина |
МПа |
ность, |
|
стенки, мм |
|
млн.т/год |
стенки, мм |
|
млн.т/год |
|
529 |
(4-10) |
5,4-6,5 |
6-8 |
219 (4-7) |
9-10 |
0,7-0,9 |
630 |
(5-12) |
5,2-6,2 |
10-12 |
273 (4-8) |
7,5-8,5 |
1,3-1,6 |
720 |
(6-14) |
5-6 |
14-18 |
325 (4-8) |
6,7-7,5 |
1,8-2,2 |
820 |
(7-16) |
4,8-5,8 |
22-26 |
377 (4-9) |
5,5-6,5 |
2,5-3,2 |
920 |
(8-16) |
4,6-5,6 |
32-36 |
426 (4-9) |
5,5-6,5 |
3,5-4,8 |
1020 (9-18) |
4,6-5,6 |
42-50 |
529 (4-10) |
5,5-6,5 |
6,5-8,5 |
|
1220 |
(11-20) |
4,4-5,4 |
70-78 |
|
|
|
Примечания: |
|
|
|
|
||
1. Оптимальные параметры определены для труб с пределом прочности |
520 МПа. |
2.Приведенные данные не исключают необходимости проверочного технико-эко номического расчета трубопровода для заданной нагрузки с учетом конкретных условий его строительства и эксплуатации. Указанный расчет обязателен при выбо ре диаметре трубопровода, если заданная пропускная способность выходит за пре делы рекомендуемых значений.
3.В скобках толщины стенок труб с шагом 1 мм (трубы с толщинами стенок, рав ными 13,15,17, и 19 мм, не изготовляют).
16
При значениях влажности и плотности грунтов, отличных от при веденных в табл. 1.4, их коэффициент теплопроводности может быть вычислен по формуле
|
Хг = 1 ,1 6 3 [к р(10-3рг +0,1шг -1,1)-0,1а)г] , |
(1.11) |
где кр - |
постоянный числовой коэффициент, равный: 1,5 - для |
|
песков; 1,4 |
- для супесей; 1,3 - для суглинков и глин; рг - |
плот |
ность грунта, кг/м3; сог - влажность грунта, %. |
|
Так как по трассе трубопровода грунты по составу и влажности различны, то тепловой и гидравлический расчеты делают либо по участкам (с одинаковыми ), либо для всей длины трассы по сред нему коэффициенту теплопроводности
( 1.12)
ь 1=1
где А.Г1 - коэффициент теплопроводности грунта на участке тру бопровода длиной £.; п - число участков.
Таблица 1.4
Теплофизические характеристики грунтов
Грунт |
Влаж |
Средняя |
Коэффи |
Темпера |
Удельная |
|
ность, % |
плот |
циент |
туропро |
теплоем |
|
(по |
ность, |
тепло |
водность, |
кость, |
|
объему) |
кг/м3 |
провод |
(м2/с)Т0-6 |
Дж/ |
|
|
|
ности, |
|
(кг-К) |
|
|
|
Вт/(мК) |
|
|
Растительная почва |
27 |
2000 |
2,3 |
- |
- |
Песок речной |
0 |
1520 |
0,3-0,33 |
- |
- |
|
11,3 |
1640 |
1,13 |
0,89 |
774 |
Песок глинистый |
28,3 |
2020 |
1,6-2,56 |
1,32 |
600-960 |
Глина |
8 |
1300 |
0,58 |
0,4 |
1115 |
|
18 |
1400 |
0,85 |
0,42 |
1445 |
|
27 |
1600 |
1,23 |
0,48 |
1600 |
|
40 |
2100 |
2,15 |
0,56 |
1830 |
Торф |
24,1 |
1370 |
0,81 |
0,23 |
2570 |
Грунт подзолистый |
20 |
1835 |
1,42 |
0,67 |
1155 |
Суглинок |
20 |
1960 |
1,49 |
0,67 |
1134 |
Аналогично (путем пропорционального сложения) с использо ванием данных табл. 1.6 определяют среднее удельное электросоп ротивление грунтов, необходимое при расчете средств защиты от коррозии.
17
1 |
n |
|
(1.13) |
ГГср = 7 |
" |
» |
L i=l
где rri —удельное электросопротивление i-го типа грунта на трассе трубопровода.
Надземные “горячие”, а в последнее время и подземные трубо проводы строят со специальной тепловой изоляцией (табл. 1.7). Ею покрывают также резервуары, теплообменники и другое оборудова ние “горячих” трубопроводов.
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.5 |
Теплофизические характеристики воздуха |
|
|
||||
Абсо |
Плот |
Удельная |
Коэффи |
Темпера- |
Кинема |
Параметр |
лютная |
ность, |
теплоем |
циент |
туропро- |
тическая |
Прандгля |
темпера |
кг/м3 |
кость, |
тепло |
вод- |
вязкость, |
|
тура,К |
|
ДжДкгК) |
провод |
ность, |
(м2/с)106 |
|
|
|
|
ности, |
(м/с) 104 |
|
|
|
|
|
ВтДмК) |
|
|
|
223 |
1,584 |
1013 |
0,0204 |
0,127 |
8,2 |
0,728 |
233 |
1,515 |
1013 |
0,0212 |
0,138 |
9,2 |
0,728 |
243 |
1,453 |
1013 |
0,0220 |
0.149 |
10,2 |
0,723 |
253 |
1,395 |
1009 |
0,0228 |
0,162 |
11,2 |
0,716 |
263 |
1,342 |
1009 |
0,0236 |
0,174 |
12,2 |
0,712 |
273 |
1,293 |
1005 |
0,0244 |
0,188 |
13,2 |
0,707 |
283 |
1,247 |
1005 |
0,0251 |
0.201 |
14,2 |
0,705 |
293 |
1,205 |
1005 |
0,0259 |
0,214 |
15,2 |
0,703 |
303 |
1,165 |
1005 |
0,0267 |
0,229 |
16,2 |
0,701 |
313 |
1,128 |
1005 |
0,0276 |
0,243 |
17,2 |
0,699 |
323 |
1,093 |
1005 |
0,0283 |
0,257 |
18,2 |
0,698 |
Таблица 1.6
Величина удельного электросопротивления грунтов, Ом м
Вид грунта
Чернозем
Глина
Песок
Известняк
Гравий
При атмосферных осадках, мм/год
до 250 |
до 500 |
|
ю р (-Л О |
2...10 |
|
10...1000 |
||
5...20 |
||
1000 |
30...300 |
|
1000 |
30...300 |
|
1000 |
100...1000 |
18
|
|
|
Таблица 1.7 |
Характеристика теплоизоляционных материалов |
|
||
Теплоизоляционный |
Средняя |
Коэффициент |
Стоимость |
материал |
плотность, |
теплопроводно |
теплоизоляцион |
|
кг/м3 |
сти, Вт/(м-К) |
ных материалов |
|
|
|
(цены 1980 г.), |
|
|
|
руб/кг |
Диатомовые сегменты |
600 |
0,065+0,23-10-3Т |
0,035 |
Вермикулит |
175 |
0,262-10-3Т |
0,0314 |
Минеральная вата |
150 |
0,046 |
0,035 |
Стекловата |
150 |
0,046 |
0,117 |
Ячеистый бетон |
600 |
0,145 |
0,32 |
Перлит |
200 |
0,0255+0,163-Ю-П |
0,14 |
Пенопласт |
100 |
0,058 |
2 |
Пенополиуретан ПУЭ |
60 |
0,035 |
3,9 |
Пенополиуретан ППУ-30 |
130 |
0,052 |
3 |
Таблица 1.8
Основные данные по стальным вертикальным цилиндрическим резервуарам для нефти и нефтепродуктов
м3 |
|
|
Высота кровли, |
Резервуар без |
Резервуар со |
|||
|
|
|
м |
понтона |
стальным |
|||
Номинальный объем, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
понтоном |
||
Диаметр, м |
Высота, м |
конической |
сферической |
геометрическая вместимость, м3 |
масса, т |
геометрическая вместимость, м3 |
масса, т |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
100 |
4,73 |
5,96 |
0,12 |
- |
105 |
5,44 |
92 |
7,01 |
200 |
6,63 |
5,96 |
0,16 |
- |
206 |
7,94 |
182 |
9,38 |
300 |
7,58 |
7,45 |
0,19 |
- |
336 |
10,57 |
305 |
13,26 |
400 |
8,53 |
7,45 |
0,21 |
- |
426 |
12,36 |
386 |
15,85 |
700 |
10,43 |
8,94 |
0,26 |
- |
764 |
17,75 |
704 |
22,46 |
1000 |
12,33 |
8,94 |
0,31 |
2,5 |
1066 |
22,91 |
984 |
28,84 |
|
|
|
|
|
|
26,45 |
|
32,38 |
2000 |
15,18 |
11,92 |
0,38 |
3,0 |
2157 |
44,25 |
2010 |
51,44 |
|
|
|
|
|
|
48,56 |
|
55,51 |
19
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы 1.8 |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
3000 |
18,98 |
11,92 |
0,48 |
3,0 |
3370 |
62,84 |
3150 |
74,89 |
|
|
|
|
|
|
67,10 |
|
83,46 |
5000 |
22,8 |
11,92 |
0,57 |
3,0 |
4866 |
93,44 |
4380 |
111,86 |
|
|
|
|
|
|
100,20 |
|
118,21 |
10000 |
34,2 |
11,92 |
0,65 |
3,0 |
10950 |
200,34 |
9590 |
244,77 |
|
|
|
|
|
|
220,18 |
|
253,99 |
15000 |
39,9 |
11,92 |
0,74 |
3,5 |
14900 |
268,52 |
13050 |
322,88 |
|
|
|
|
|
|
295,92 |
|
338,40 |
20000 |
45,6 |
11,92 |
0,85 |
4,0 |
19450 |
353,81 |
17050 |
422,77 |
|
|
|
|
|
|
390,77 |
|
440,32 |
30000 |
47,4 |
17,9 |
0,98 |
4,0 |
29420 |
597,70 |
28600 |
684,10 |
40000 |
53,4 |
17,9 |
- |
- |
38630 |
778,80 |
- |
- |
50000 |
60,7 |
17,9 |
- |
- |
47830 |
959,90 |
46460 |
1075,30 |
П р и м е ч а н и е . Для резервуара каждого типоразмера указаны варианты с минимальными и максимальными толщинами стенок поясов, а также мини мальная и максимальная масса его. Разные варианты обусловлены различны ми расчетными снеговыми и ветровыми нагрузками.
Для строительства магистральных трубопроводов применяют тру бы из углеродистых сталей диаметром до 500 мм включительно и из спокойных и полуспокойных низколегированных сталей диаметром более 500 мм. Сведения о них приведены в Приложении 1.
Нефтепродукты на нефтебазах и перекачивающих станциях хранят ся в резервуарах различного типа. Наибольшее распространение получи ли стальные вертикальные цилиндрические резервуары (табл. 1.8).
На автозаправочных станциях нефтепродукты хранят в гори зонтальных (табл. 1.9) и вертикальных (табл. 1.10) цилиндрических резервуарах.
Таблица 1.9
Техническая характеристика горизонтальных резервуаров для хранения нефтепродуктов на АЗС
Номинальная |
Диаметр, мм |
Длина, мм |
Толщина |
Масса, кг |
вместимость, |
|
|
стенки, мм |
|
мз |
|
|
|
|
5 |
1846 |
2036 |
3 |
446 |
10 |
2220 |
3100 |
4 |
980 |
25 |
2760 |
4278 |
4 |
1886 |
50 |
2870 |
8480 |
4 |
3369 |
20