10138
.pdfG |
min |
|
Mρн |
|
28 200 1,24 |
16 110 кг/ч. |
|
|
|
||||
н.CO2 |
|
Куд Кпр |
|
2,5 – 0,33 |
|
|
|
|
|
|
|
Наибольший воздухообмен в коровнике требуется по ветеринарным требованиям. Он принят за расчетный в холодный период года Gнmin.O2 Gнmin 18 600 кг/ч.
Пример 2.4. Определить условную температуру наружного воздуха tнр , начиная с ко-
торой требуется подогрев приточного воздуха, для условий содержания животных, рассмотренных в примерах 2.2 и 2.3, при расчетной наполняемости коровника nр = 200 гол.
Температуру tнр определяем по (2.11). Явные тепловыделения животных с учетом дополнительных потерь теплоты через окна и ворота Qя = 108 560 Вт; tв = 10 °С; площадь
надземных наружных ограждений Aогр |
= 1 410 м2; Rтреб |
= 0,553 м2·°С/Вт (пример 2.2); |
Gmin = |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
огр |
|
|
н |
18 600 кг/ч (пример 2.3). |
|
|
|
|
|
|
||||
tр t |
|
|
|
|
Qя |
10 – |
|
108 560 |
–4 С, |
|
в |
|
|
|
|
|
|
||||
н |
|
A |
/ Rтреб 0, 278с Gmin |
1 410 / 0,553 0, 278 1, 005 18 600 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
огр |
огр |
н н |
|
|
|
|
|
где св — удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг·°С), принимаемая при температуре воздуха от 0 до 100 °С равной 1,005.
Определим температуру tнр при заполнении коровника nд = 100 гол. ( n = 0,5). Явные тепловыделения в коровнике при n = 0,5 Qя = 69 800 Вт; количество приточного воздуха
Gmin = 9 300 кг/ч. Находим величину t р |
по (2.13). |
||||
н |
|
|
н |
|
|
t |
р 10 |
69 800 |
|
|
10 –13, 6 –3, 6 С. |
|
|
|
|||
|
|
|
|||
|
н |
1410 / 0,553 0, 279 |
9 300 |
||
|
|
Пример 2.5. Для рассмотренного в примерах 2.2…2.4 коровника на 200 гол. определить общее расчетное энергопотребление при количестве животных n = 1,0 и n = 0,5.
Максимальные затраты теплоты на нагревание наружного воздуха при nр = 200 гол.
(2.10): Qнагр = 0,279·18 600(–4 – (–30)) = 134 920 Вт.
В случае нахождения в коровнике 100 гол. животных ( n = 0,5):
Qнагрд = 0,279·9 300(–3,6 – (–30)) = 68 500 Вт.
Мощность систем дополнительного (резервного) отопления при ( n = 0,5) (2.12):
Qотд = (200 – 100)723·0,96·1,0·0,8 = 55 530 Вт.
Дополнительно теплопотери через окна и двери (пример 2.2) Qотдоп = 2 500 Вт.
Общее энергопотребление коровника Qот Qнагр Qотд Qотдоп .
При расчетном заполнении коровника Qотд 0 и теплопотребление равно:
Qот = 134 920 + 2 500 = 137 420 Вт.
При заполнении коровника наполовину ( n = 0,5) теплопотребление составляет:
Qот = 134 920 + 55 530 + 2 500 = 192 950 Вт.
2.3.2 Динамика энергопотребления хранилищ
сочного растительного сырья
При эксплуатации хранилищ с неполной загрузкой емкостей Gд появляют-
ся недостатки биологических тепловыделений, величина поступления в помеще-
ние которых сокращается до Qсрс = g Gдqсрс. Таким образом, величина относи-
50
тельной загрузки хранилищ g = Gд/Gр является основным |
фактором, определя- |
|||||
ющим мощность систем подачи искусственной теплоты Qд |
: |
|
|
|||
|
|
|
от |
|
|
|
Qд |
(G G )q |
G (1 g)q |
|
. |
(2.15) |
|
от |
р д срс |
р |
срс |
|
|
При таких условиях эксплуатации зависимость для расчета температуры наружного воздуха, начиная с которой требуются затраты теплоты для отопле-
ния хранилищ (2.13), имеет вид:
(2.1
6)
В формуле (2.16) величину минимального расхода наружного воздуха необходимо принимать для хранилищ с расчетной загрузкой Gр.
Общее энергопотребление овощекартофелехранилищ Qот складывается из затрат на нагревание минимального количества наружного приточного воздуха в холодный период года Qнагр (2.10) и мощности систем дополнительного отоп-
ления Qотд (2.15).
Рассмотрим методику расчета теплотехнических характеристик наруж-
ных ограждений и теплового баланса овощекартофелехранилищ.
Исходные данные: расчетная температура наружного воздуха (Коб = 0,92) tн, °С; расчетные параметры внутреннего воздуха: температура tв, °С; относи-
тельная влажность φв, %; объемно-планировочные решения хранилища для определения площади наружных надземных ограждений (Aогр = Aст + Aпокр) и
коэффициента mпл; наименование продукции, расчетная Gр и действительная Gд
вместимости хранилища, т; удельные явные биологические тепловыделения в основной период хранения qсрс, Вт/т (п. 1.2.2), влаговыделения jсрс, г/(т·ч) (п. 2.2.2).
Последовательность расчета:
- по (2.2) и (2.3) с учетом (2.6) определяется величина требуемого сопро-
тивления теплопередаче наружных ограждений и перекрытия хранилища;
51
-по (2.9) находится минимальный расход наружного воздуха Lminн для удаления водяных паров из помещения;
-по (2.11) определяется условная температура наружного воздуха tнр ;
-для наружных стен хранилищ по (2.7) при условии Rст Rогртреб определя-
ется толщина утеплителя; при выполнении наружных стен из штучных матери-
алов находится действительное сопротивление теплопередаче стен Rcдт ;
-решая (2.8) относительно Rпокр, определяется толщина утеплителя;
-рассчитывается расход теплоты на нагревание воздуха Qнагр (2.10);
-при неполной загрузке хранилища или реализации продукции в течение сезона хранения при известном g находится температура tнр (2.16) и мощность
дополнительной (резервной) системы отопления хранилища Qотд (2.15);
- общая установочная мощность систем резервного отопления в храни-
лище определяется по (2.14).
Пример 2.6. Определить требуемое сопротивление теплопередаче для полузаглублен-
ного картофелехранилища: tн = − 30 °С; tв = 4 °С; в = 95 %, Aогр ≈ 1 000 м2; mпл = 0,10;
Gр = 500 т; qсрс = 17,6 Вт/т.
Среднее сопротивление теплопередаче теплового контура (формулы (2.2, 2.3)):
Rтреб |
(tв tн )Aогр |
|
(4 ( 30))1 000 |
4,20 м2· С/Вт. |
|
|
|||
огр |
(1 mпл )qсрсGр |
|
(1 0,1)17,6 500 |
|
|
|
|
По типовому проекту для наружных стен сопротивление теплопередаче Rст = 1,94
м2· С/Вт, для покрытия Rпокр= 2,09 м2· С/Вт, т. е. картофелехранилище, выполненное по данному проекту, имеет заниженные значения сопротивления теплопередаче как стен, так и покрытия.
Пример 2.7. Определить требуемое сопротивление теплопередаче наземного капусто-
хранилища башенного типа диаметром 18 м: tн = −30 °С; tв = 0 °С; в = 95 %; Aогр = 310 м2; mпл = 0,05; Gр = 160 т; qсрс = 10,5 Вт/т.
Средний удельный нормированный тепловой поток через наружные ограждения:
qн |
(1 mпл )qсрсGр |
|
(1 0, 05)10,5 160 |
|
5,15 Вт/м2 . |
|||||||
|
|
|||||||||||
б |
Aогр |
|
|
|
|
310 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
треб |
|
tв tн |
|
0 ( 30) |
2 |
|
|||
По формуле (2.2): R |
|
|
|
|
|
|
|
|
5,82 м |
· С/Вт. |
||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
огр |
|
qн |
|
5,15 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
Пример 2.8. Определить требуемое сопротивление теплопередаче с полностью заглубленными (обвалованными) наружными стенами секционного хранилища (бурта) емкостью: картофеля Gр = 200 т, моркови Gр = 160 т, свеклы столовой Gр = 180 т, капусты Gр = 120 т. Значения тепловыделений qсрс приведены в п. 1.2.2; коэффициент mпл = 0,25. Результаты расчетов для климатических зон tн = −20; −30; −40 °С сведены в табл. 2.1.
52
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.1 |
||
|
Значения Rтреб |
покрытий обвалованных хранилищ и буртов, м2· С/Вт |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
огр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Продукция |
|
|
|
|
Расчетная температура наружного воздуха, °С |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
−20 |
|
|
−30 |
|
|
−40 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
картофель |
|
|
|
|
|
|
1,42 |
|
|
2,07 |
|
|
2,72 |
|
|||||||||||
|
морковь |
|
|
|
|
|
|
2,46 |
|
|
3,72 |
|
|
5,00 |
|
|||||||||||
|
свекла столовая |
|
|
|
|
2,72 |
|
|
4,08 |
|
|
5,43 |
|
|||||||||||||
|
капуста |
|
|
|
|
|
|
3,17 |
|
|
4,83 |
|
|
6,50 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Пример 2.9. Для условий примера 2.6 определить минимальный расход приточного |
|||||||||||||||||||||||||
воздуха Gmin |
|
для |
удаления водяных паров из картофелехранилища и температуру t р , °С, |
|||||||||||||||||||||||
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
начиная с которой требуется его подогрев. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
Gmin |
|
|
|
jсрсGр |
|
10·500 |
|
1050 кг / ч. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
н |
|
|
dуд dпр |
|
5,05 0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
tр t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qсрс |
|
|
|
|
|
|
17, 6 500 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
4 |
|
|
|
|
12, 6 |
С. |
|||||||||
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
н |
|
|
|
|
A |
/ Rтреб 0, 278с Gmin |
|
|
|
1 000 / 4, 2 0, 278 1, 005 1 050 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
огр |
огр |
в |
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Пример 2.10. Для капустохранилища, рассмотренного в примере 2.7, значения Gmin и |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
tнр составляют: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Gmin |
|
13,3 160 |
|
700 кг/ч; |
t р |
0 |
|
|
10,5 160 |
0 6,7 6,7 С. |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
н |
|
|
3,4 0,3 |
|
|
|
|
н |
|
|
310 / 5,82 0,279·700 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Пример 2.11. Для хранилища клубней определить те же параметры для секционного |
|||||||||||||||||||||||||
бурта с исходными данными примера 2.8. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
Gmin |
|
10 200 |
500 кг/ч; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
н |
|
|
|
4,3 0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
tнр 0 |
|
|
|
|
|
|
10,5 160 |
|
|
|
|
0 |
6,7 6,7 С. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
310 / 5,82 0,278 1,005·700 |
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчетов значений условной температуры наружного воздуха tнр показывают, что в большинстве регионов европейской части России расчет-
ная температура наружного воздуха наиболее холодного месяца (января) при коэффициенте обеспеченности Коб = 0,92 [9] выше полученных в примерах
2.9…2.11. Таким образом, хранилища картофеля и овощей при расчетной за-
грузке не требуют подачи искусственно генерируемой теплоты.
Пример 2.12. Для рассмотренного в примере 2.9 картофелехранилища определить по формуле (2.10) расход теплоты на подогрев наружного приточного воздуха Qнагр при расчетной загрузке Gр, т.
Qнагр cнGнmin (tнр tн ) = 0,279·1 050(‒12,6 ‒ (‒30)) = 5 100 Вт.
Пример 2.13. В течение сезона хранения в картофелехранилище (примеры 2.6, 2.7, 2.12) происходит реализация продукции. Пуск систем дополнительного (резервного) отопле-
53
ния в частично загруженном хранилище при различной степени загрузки g должен начи-
наться с величины температуры наружного воздуха tнр , (2.16), которая соответствует мощно- |
|||||
сти системы отопления Qд (2.15): |
|
|
|
||
|
|
от |
|
|
|
g = 0,75 |
t р |
= 4 ‒ 0,75·16,6 = ‒8,45 °С |
Q д |
= (1 ‒ 0,75)17,6·500 = 2 200 Вт; |
|
|
н |
|
от |
|
|
g = 0,50 |
t р |
= 4 ‒ 0,50·16,6 = ‒4,3 °С |
Q д |
= (1 ‒ 0,50)17,6·500 = 4 400 Вт; |
|
|
н |
|
от |
|
|
g = 0,25 |
t р |
= 4 ‒ 0,25·16,6 = ‒0,15 °С |
Q д |
= (1 ‒ 0,25)17,6·500 = 6 600 Вт. |
|
|
н |
|
от |
|
|
Пример 2.14. |
Определить общую установочную мощность систем теплоподачи |
||||
Qот = Qнагр + Q д |
(2.14) в рассмотренное в примерах 2.6, 2.7, 2.12 и 2.13 картофелехранилище |
||||
от |
|
|
|
|
|
при разной степени загрузки g : |
|
|
|
||
g = 1,0 |
Qот = 5 100 + 0 = 5 100 Вт; |
g = 0,75 |
Qот = 5 100 + 2 200 = 7 300 Вт; |
||
g = 0,5 Qот = 5 100 + 4 400 = 9 500 Вт; g = 0,25 |
Qот = 5 100 + 6 600 = 11 700 Вт. |
Расчет значений сопротивления теплопередаче стен и покрытий по разра-
ботанной методике сопровождается увеличением величины Rогр по сравнению с типовыми проектами. Этот факт уменьшает вероятность появления конденсата на внутренних поверхностях ограждений (τв > tт.р). Поэтому в хранилищах, осо-
бенно заглубленных или обвалованных, не следует предусматривать какой-
либо аварийной, кроме рассмотренной, дополнительной резервной мощности теплоподачи на случай понижения температуры наружного воздуха от tн при коэффициенте обеспеченности Коб = 0,92 до tн при Коб = 0,98.
В России имеется положительный опыт создания и эффективной эксплуа-
тации малоэнергоемких картофелехранилищ. Например, в г. Чебоксары с 1981
года успешно эксплуатируется заглубленное неотапливаемое хранилище емко-
стью 10 000 т с высотой насыпи клубней до 8,0 м. Общая резервная мощность системы отопления (воздушно-тепловой защиты) составляет 40 кВт (4,0 Вт/т).
2.3.3. Погреба, подполья, ледники
Погреба и подполья, как правило, являются частью жилого дома или от-
дельной постройкой и предназначены для хранения небольших партий карто-
феля, овощей, фруктов. Имеющееся на практике многообразие объемно-
планировочных решений погребов можно свести к двум видам: подземные,
расположенные ниже глубины промерзания грунта (рис. 2.2); сооружения,
имеющие часть ограждений, соприкасающиеся с наружным воздухом (рис. 2.3).
54
По высоте снаружи подземных стен желательно предусмотреть глиняный затвор для предотвращения попадания в помещение грунтовой или атмосфер-
ной влаги. Тепловой режим подземных погребов определяется температурным состоянием окружающего грунта и биологической активностью продукции.
Температурные и влажностные параметры в них близки к допустимым для со-
хранности большинства видов растительной сельскохозяйственной продукции
(tв = 2…6 °С, φв → 100 %).
Вентиляция в подземных погребах естественная (рис. 2.2). Входной люк закрывается практически герметично, поэтому помимо вытяжной шахты 2
должна быть предусмотрена приточная шахта 3. Воздухообмен осуществляется за счет разности плотности наружного и внутреннего воздуха и разности отме-
ток устьев шахт hш.
Рис. 2.2. Погреб ниже уровня глубины промерзания грунта: 1 — стена; 2 — вытяжная шахта; 3 — приточная шахта; 4 — люк
55
Наземные погреба (рис. 2.3) менее герметичны, в них достаточно устано-
вить только вытяжную шахту. Диаметры вытяжных и приточных воздуховодов не превышают 80…100 мм. Для регулирования воздухообмена на них устанав-
ливаются дроссель-клапаны или шиберы. В теплый период года температура в погребах ниже наружной. Поэтому в них можно закладывать скоропортящуюся продукцию для краткосрочного хранения.
Рис. 2.3. Погреб на уровне земли: 1 — водоотводная канава; 2 — вытяжная шахта; 3 — глинобитный пол; 4 — утеплитель
В подпольях, расположенных под жилыми помещениями зданий, тепло-
вой режим поддерживается за счет тепловыделений хранящегося сочного рас-
тительного сырья и теплопритоков через пол из жилых помещений. Естествен-
ная вентиляция осуществляется через люки в полу жилых помещений и проду-
хи в наружных стенах. Влажностный режим (относительная влажность воздуха)
в подпольях, как правило, устанавливается за счет естественных процессов вла-
гообмена с продукцией и грунтом близким к рекомендуемому для хранения овощей (φв ≥ 90 %).
Погреба-ледники (рис. 2.4) оборудуются, как правило, в индивидуальных хозяйствах. Стены льдохранилища возводят из бетона. Из льдохранилища воду от таящего льда отводят в водосборный приямок и удаляют насосом или вруч-
ную, а если позволяет рельеф местности, то через дренаж, имеющий уклон от
56
приямка. В комплекс ледников входят камеры для загрузки льда. Лед заготав-
ливают зимой на замерзших водоемах или путем намораживания на открытых площадках.
Отсеки для льда могут находиться под емкостью для хранения. Способ удобен в эксплуатации. Основным недостатком расположения продукции выше льда является наличие значительного градиента температуры по высоте ледни-
ка (до 5…8 °С). При расположении отсека для льда над хранящейся продукцией из-за гравитационных сил происходит выравнивание температуры в объеме помещения. Но в этом случае приходится возводить надежное перекрытие, спо-
собное выдержать массу льда, и сложно отводить талую воду.
Рис. 2.4. Ледник с боковым расположением льда: 1 — массив льда; 2 — камеры хранения; 3 — дренаж; 4 — обсыпка; 5 — вытяжные шахты
На практике чаще всего устраивают ледники с боковым расположением льда, в которых в значительной мере устраняются недостатки расположения отсеков снизу или сверху. Камеру хранения при этом размещают либо между двумя массивами льда, либо по обе стороны массива льда располагают две ка-
меры хранения. В обоих случаях необходим дренаж для отвода воды из ледника.
Такие погреба-ледники предназначены для относительно длительного хранения в весенний и летний периоды года СРС, плодов, ягод, для длительного хране-
ния соленых продуктов.
В ледниках с отсеками для льда, расположенными над продукцией или сбоку от нее, температурный режим отличается стабильностью и практическим
57
отсутствием градиента температуры по высоте, tв = 0…2 °С; влажностный ре-
жим ледников также стабилен, φв ≈ 95 %. Низкая температура поддерживается за счет теплоты таяния льда (iлед = 335 кДж/кг).
Интерес представляет определение запаса льда, необходимого для надеж-
ной эксплуатации погребов-ледников. Средняя величина всех теплопритоков в сутки на 1 м2 площади пола камеры хранения ледника ориентировочно оценивается значением qлед = 7 540…8 380 кДж/(м2·сут).
Пример 2.15. Определить массу льда для погреба-ледника с площадью пола Aпл = 10 м2 на 3 мес (zхр = 90 сут) хранения.
Теплопритоки в ледник за период хранения равны:
Qлед = qлед Aплzхр = 8 000·10·90 = 7 200 000 кДж.
Необходимое количество льда для компенсации такого теплопритока составляет:
Gлед Qлед 7 200 000 21 500 кг.
iлед 335
С запасом 20 % общее количество заготовленного в отсеки льда будет около 26 т.
Приведенный в примере 2.15 расчет показывает, что объем камеры для льда имеет большие размеры (равные или больше размера помещения для хра-
нения). При расчетах камеры для льда следует помнить, что 1 т льда занимает около 1,6 м3. Утепление погребов-ледников проводится опилками, шлаком,
верховым торфом слоем до 1,0…1,2 м. Для примера 2.15 объем ледяной камеры составит около 15 м3 при высоте 1,5 м. С учетом утепления размеры камеры около 3 3 2,5 м.
2.4.Теплоустойчивость помещений сельскохозяйственных зданий
2.4.1.Теплоустойчивость животноводческих и птицеводческих помещений
Теплоустойчивость животноводческих и птицеводческих помещений рас-
считывается как для гражданских и промышленных зданий согласно [10]. Этот вывод базируется на относительном постоянстве в течение суток поступления теплоты в помещение. В животноводческих помещениях амплитуда колебаний температуры воздуха для всех ограждающих поверхностей одинакова, в каж-
58
дый момент времени между количеством теплоты, подаваемой в помещение и поглощаемой его поверхностью, существует равенство.
Особое внимание следует уделять расчету теплоустойчивости поверхно-
сти полов животноводческих зданий, хотя потери теплоты через полы в энерге-
тическом балансе таких зданий не превышает 4…5 %. Однако необходимо учи-
тывать особые подходы к выбору теплофизических характеристик теплоусвое-
ния полов. Отдых и сон крупного рогатого скота, свиней и птиц (при наполь-
ном содержании) проходит непосредственно на полу, что повышает возмож-
ность простудных заболеваний и предопределяет их продуктивность и жизне-
способность.
Верхний слой пола в местах отдыха животных и птиц при содержании их без подстилки определяется показателем теплоусвоения поверхности пола Yпл,
который должен быть не более нормированной величины Yплн .
СНиП 23-02−2003 [7] рекомендует следующие нормативные величины показателей Yплн : для крупного рогатого скота молочного направления, телят до
6 мес и свиноматок с поросятами-откормышами — 11,0 Вт/(м2·°С); для коров стельных, молодняка свиней, свиней на откорме — 13,0 Вт/(м2·°С); для КРС на откорме — 14,0 Вт/(м2·°С).
Показатель теплоусвоения поверхности полов Yпл находится в следующей последовательности. Если покрытие пола (первый слой конструкции пола) име-
ет характеристику тепловой инерции Dсл1 = Rсл1Sсл1 ≥ 0,5, то величина Yпл равна:
Yпл = 2Sсл1, |
(2.17) |
где Sсл1 — коэффициент теплоусвоения материала первого слоя, Вт/(м2·°С).
Если первые n слоев конструкции пола имеют суммарную тепловую инерцию Dсл1 + Dсл2 + …+ Dслn < 0,5, но тепловая инерция (n + 1)-го слоя — Dсл1 + Dсл2 + …+ Dслn+1 ≥ 0,5, то показатель Yпл следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкций, начиная с n-го до первого:
59