Пособие_по_практическим_занятиям_2023v3

Задача №7. Определение осадки фундамента методом послойного суммирования.

Предварительно изучить раздел 7.2.1. учебника /1/.

Осадку основания методом послойного суммирования определяют как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи в следующей последовательности:

∙основание под фундаментом разбивается на 8-10 элементарных слоев;

∙под центром подошвы фундамента строится эпюра природного (бытового) давления szg;

∙под центром подошвы фундамента строится эпюра дополнительного давления szp;

∙находится граница сжимаемой толщи BC;

∙определяются средние значения дополнительного давления в пределах каждого элементарного слоя σzp,i;

∙определяется величина средней осадки фундамента S.

Разбивка основания на элементарные слои грунта

Разбивку основания на элементарные слои необходимо выполнять с учетом следующих требований:

∙hi - толщина i-го слоя, на которые разбивается сжимаемая толща грунта, м, принимается не более 0,4b (b — ширина фундамента), м;

∙физико-механические свойства грунта в пределах элементарного слоя не должны изменятся, т.е. границы элементарных слоев должны совпадать с границами инженерно-геологических элементов и уровнем подземных вод;

Эпюра природного давления под центром подошвы фундамента

Величина природного давления в общем случае определяется по формуле:

σ zg ,i = ∑ γ II ,i × hi

Значения эпюры природного давления необходимо вычислять на уровне подошвы фундамента FL, на границах инженерно-геологических элементов и на уровне грунтовых вод WL.

При этом необходимо учитывать, что:

∙эпюра природного давления szg находится от уровня отметки планировки DL;

∙для водопроницаемых грунтов, находящихся ниже уровня грунтовых вод, удельный вес грунта принимается с учетом взвешивающего действия воды, т.е. gIIw ;

∙на границе водопроницаемых грунтов с водоупором (глины и суглинки (кроме лессовых)) значение szg изменяется скачкообразно.

∙Найденные значения эпюры природного давления наносятся на расчетную схему, см. пример 7.

Эпюра дополнительного давления под центром подошвы фундамента

Значения эпюры дополнительного давления под центром подошвы фундамента определяется по формуле:

szp = a×po ,

где a - коэффициент затухания напряжений, принимаемый по табл.5.10 ТКП 45-5.01-67-2007 /3/. В данном Пособии табл.10;

po = p - szg,F ,

где szg,F – природное давление грунта на уровне подошвы фундамента.

Вычисление значений дополнительного давления szp рекомендуется производить в табличной форме. Эпюра дополнительного давления показывается на расчетной схеме, см. пример 7.

	Определение границы сжимаемой толщи
Границу сжимаемой толщи BC при расчете осадки методом послойного суммирования огра-
ничивают глубиной, на которой дополнительное напряжение szp составляет:
∙	не более 20 % от природного (szp £ 0,2 szg);
∙	не более 10% если Е ≤ 5 МПа (szp £ 0,1 szg.)

Расположение границы BC определяется графически на пересечении эпюры 0.2(0.1)×szg и эпюры szp.

Вычисление осадки фундамента

Осадка основания в пределах сжимаемой толщи определяется по формуле:

hi . szpi

S = b S¾¾¾¾

Ei

Значение полученной абсолютной, конечной осадки сравнивают с величиной предельной допустимой средней осадки Su. В курсовой работе выполнение условия:

S £ Su. ,

будет считаться достаточным для выполнения требований II группы предельных состояний.

Таблица 10 —	Коэффициент затухания напряжений a
Относительная				Коэффициент a для фундаментов
глубина		круг-	прямоугольных с соотношением сторон h = l/b, равным						ленточ-
x = 2z /b									ных
		лых	1, 0	1,4	1,8	2,4	3,2	5,0
									(h ³ 10)
0		1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000	1,000
0,4		0,949	0,960	0,972	0,975	0,976	0,977	0,977	0,977
0,8		0,756	0,800	0,848	0,866	0,876	0,879	0,881	0,881
1,2		0,547	0,606	0,682	0,717	0,739	0,749	0,754	0,755
1,6		0,390	0,449	0,532	0,578	0,612	0,629	0,639	0,642
2,0		0,285	0,336	0,414	0,463	0,505	0,530	0,545	0,550
2,4		0,214	0,257	0,325	0,374	0,419	0,449	0,470	0,477
2,8		0,165	0,201	0,260	0,304	0,349	0,383	0,410	0,420
3,2		0,130	0,160	0,210	0,251	0,294	0,329	0,360	0,374
3,6		0,106	0,131	0,173	0,209	0,250	0,285	0,319	0,337
4,0		0,087	0,108	0,145	0,176	0,214	0,248	0,285	0,306
4,4		0,073	0,091	0,123	0,150	0,185	0,218	0,255	0,280
4,8		0,062	0,077	0,105	0,130	0,161	0,192	0,230	0,258
5,2		0,053	0,067	0,091	0,113	0,141	0,170	0,208	0,239
5,6		0,046	0,058	0,079	0,099	0,124	0,152	0,189	0,223
6,0		0,040	0,051	0,070	0,087	0,110	0,136	0,173	0,208
6,4		0,036	0,045	0,062	0,077	0,099	0,122	0,158	0,196
6,8		0,031	0,040	0,055	0,064	0,088	0,110	0,145	0,185
7,2		0,028	0,036	0,049	0,062	0,080	0,100	0,133	0,175
7,6		0,024	0,032	0,044	0,056	0,072	0,091	0,123	0,166
8,0		0,022	0,029	0,040	0,051	0,066	0,084	0,113	0,158
8,4		0,021	0,026	0,037	0,046	0,060	0,077	0,105	0,150
8,8		0,019	0,024	0,033	0,042	0,055	0,071	0,098	0,143
9,2		0,017	0,022	0,031	0,039	0,051	0,065	0,091	0,137
9,6		0,016	0,020	0,028	0,036	0,047	0,060	0,085	0,132
10,0		0,015	0,019	0,026	0,033	0,043	0,056	0,079	0,126
10,4		0,014	0,017	0,024	0,031	0,040	0,052	0,074	0,122
10,8		0,013	0,016	0,022	0,029	0,037	0,049	0,069	0,117
11,2		0,012	0,015	0,021	0,027	0,035	0,045	0,065	0,113
11,6		0,011	0,014	0,020	0,025	0,033	0,042	0,061	0,109
12,0		0,010	0,013	0,018	0,023	0,031	0,040	0,058	0,106

Примечания

1Обозначения: b — ширина или диаметр фундамента, l — длина фундамента.

2Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А, значения a

принимаются как для круглых фундаментов радиусом r = A / π.

3 Для промежуточных значений x и h коэффициент a определяется линейной интерполяцией.

Пример№6

Определить величину осадки основания для условий расчетной схемы Рис. 6. Фундамент ленточный шириной b=1.8м. Давление под подошвой фундамента составляет 250 кПа, что меньше расчетного сопротивления несущего слоя грунта.

Рис.6 Расчетная схема определения осадки основания

Вычисляем ординаты эпюры природного давления и вспомогательной эпюры 0,2szg, необходимой для определения глубины расположения нижней границы сжимаемой толщи грунта:

- на поверхности земли (отметка природного рельефа NL):

szg = 0 ; 0.2szg =0;

- на уровне подошвы фундамента:

szg,F = 17×0,2+19,1×1,3 = 28,23 кПа; 0.2×szg,F = 5,65 кПа; - на границе 2 и 3 слоев

szg,(2-3) =28.23+19.1×1.2 = 51,15 кПа; 0.2×szg,(2-3) = 10.23 кПа;

- на уровне грунтовых вод:

szg,wl = 51,15+19.1 0,5= 60,7 кПа; 0.2×szg, wl = 12.14 кПа; - на границе 3 и 4 слоев с учетом взвешивающего действия воды::

szg,(3-4) =60,7+11.2×2.1 = 84,22 кПа; 0.2×szg,(3-4) = 16,84 кПа;

- на границе 3 и 4 слоев без учета взвешивающего действия воды:

szg,(3-4) = 60,7+ 19.1×2.1 = 100,81кПа; 0.2szg,(3-4) = 20.16 кПа; - на границе 4 и 5 слоев:

szg,(4-5) = 100,81 + 20.1×4.8 = 197,29 кПа; 0.2szg,(4-5) = 39,46 кПа; - на нижней границе разреза:

szg,(5) = 197,29 + 21.2×2.0 = 239,69 кПа; 0.2szg,(5) = 47,94 кПа;

Полученные значения ординат эпюры природного давления szg и вспомогательной эпюры 0,2szg вынесены на расчетной схеме, Рис.6..

Определяем дополнительное давление под подошвой фундамента:

р0 = р - szg,F = 250 – 28.23= 221.77 кПа.

Разбиваем основание под подошвой фундамента на элементарные слои. Для удобства вычисления

толщину элементарного слоя принимаем равной z = 0,4 ×b , т.е:

2

z=0.4×1.8/2 = 0.36 м

Результаты разбиения основания на элементарные приведены в табл. 11.

Ординаты эпюры дополнительного давления szp определяем по формуле szo= a×p; Значения a находим по таблице 1 приложения 2 [6]. Результаты расчета приведены в табл.2.1.

Таблица 11

ИГЭ	z	hi	z=2×z/b	α	σzp	σzp,i
	м	м			кПа	кПа
	0.00		0	1	221.8
2	0.36	0.36	0.4	0.977	216.7	219.2
2	0.72	0.36	0.8	0.881	195.4	206.1
2	1.08	0.36	1.2	0.755	167.4	181.4
2	1.2	0.12	1.33	0.714	158.3	162.9
3	1.56	0.36	1.73	0.606	134.4	146.4
3	1.7	0.14	1.89	0.57	126.4	130.4
3	2.06	0.36	2.29	0.491	108.9	117.7
3	2.42	0.36	2.69	0.428	94.9	101.9
3	2.78	0.36	3.09	0.377	83.6	89.3
3	3.14	0.36	3.49	0.334	74.1	78.9
3	3.5	0.36	3.89	0.299	66.3	70.2
3	3.8	0.3	4.22	0.274	60.8	63.6
4	4.16	0.36	4.62	0.247	54.8	57.8
4	4.52	0.36	5.02	0.224	49.7	52.3
4	4.88	0.36	5.42	0.204	45.2	47.5
4	5.24	0.36	5.82	0.187	41.5	43.4
4	5.6	0.36	6.22	0.171	37.9	39.7
4	5.96	0.36	6.62	0.157	34.8	36.4
4	6.32	0.36	7.02	0.145	32.2	33.5
4	6.68	0.36	7.42	0.134	29.7	31
4	7.04	0.36	7.82	0.124	27.5	28.6

Полученные значения ординат эпюры наносим на расчетную схему. В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим нижнюю границу сжимаемой толщи:

Н = 6.5 м.

Определяем осадку каждого слоя грунта основания, что удобнее делать для каждого ИГЭ в отдельности.

Осадка ИГЭ №2: 0.8

s2 = ¾¾×(219,2×0.36+206,1×0.36+181,4×0.36+162,9×0.12) = 0.0076м. 25000

Осадка ИГЭ №3: 0.8

s3 =¾¾× (146,4×0.36+130,4×0.14+117,7×0.36+101,9×0.36+83,3×0.36+78,9×0.36+70,2×0.36+63,6×0.3)=

14500

=0.014м.

Осадка ИГЭ №4 до границы сжимаемой толщи: 0.8

s4 = ¾¾×(57,8×0.36+52,3×0.36+47,5×0.36+43,4×0.36+39,7×0.36+36,4×0.36+33,5×0.36+31,0×0.36)= 22000

=0.004м.

Полная осадка фундамента.

S= 0.0076+0.014+0.004=0.0256 м

S=0.0256м<Su=0.08м

Условие выполняется.

Задача №8. Определение несущей способности сваи табличным методом.

Несущая способность сваи по материалу

Несущая способность свай по материалу определяется как сжатой или сжато-изгибаемой стоики защемленной на 1/3 в нижних слоях грунта. В курсовой работе расчет сваи по материалу допускается не производить принимая несущую способность железобетонной сваи Fd, равной:

сечением 0.25х0.25	-650 кН;
сечением 0.3х0.3	-1000 кН;
сечением 0.35х0.35	-1850 кН;
сечением 0.4х0.4	-2000 кН.

Сечение сваи выбирается, исходя из нагрузки по заданию. Несущая способность сваи не должна быть меньше действующей нагрузки (в случае, если нагрузка по заданию больше 2000 кН, принимается сечение 0.4х0.4м).

Определение длины сваи

Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов. При этом заглубление нижнего конца забивных свай в прочные грунты основания должно быть не менее, м:

—0,5 — в крупнообломочных, гравелистых, крупных и средней крупности песчаных, пылеватоглинистых грунтах с показателем текучести IL ≤ 0,1;

—1,0 — в прочих нескальных грунтах.

Рациональная глубина погружения нижнего конца забивных свай в моренные грунты, в зависимости от величины коэффициента пористости (е), принимается при:

—е < 0,35 — не менее 0,5 м;

— е = 0,35—0,45 —

не менее 1,0 м;

—е > 0,45—0,55 — не менее, чем 5 больших поперечных размеров сваи.

Сваи сечением 250×250 мм принимаются длиной 3…6 м, сечением 300×300 мм – длиной 6…12 м, сечениями 350×350 и 400×400 мм – длиной 4…16 м с изменением длины через один метр.

Сваи длиной до 6 м по требованию заказчика допускается изготавливать с интервалом 0,5 м по длине.

Несущим необходимо выбирать слой, имеющий наибольшее условное динамическое сопротивление грунта.

Несущая способность сваи по грунту

При опирании свай на малосжимаемые грунты, т. е. крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней прочности или прочным, а также глины твердой консистенции с модулем деформации Е ≥ 50 МПа и скальные и полускальные грунты забивные сваи рассчитываются как сваистойки по п.6.1 ТКП 45-5.01-256-2012. В остальных случаях несущая способность свай определяется как для защемленных в грунте свай одним из перечисленных ниже методов:

∙ТКП 45-5.01-256-2012 Основания и фундаменты зданий и сооружений. Сваи забивные. Правила проектирования и устройства;

∙по результатам статического или динамического зондирования;

∙в ходе динамических испытаний натурных или инвентарных свай;

∙по результатам статического испытания свай.

Вкурсовой работе предлагается определить несущую способность сваи по грунту используя табличные данные согласно п.5.2 СП 5.01.03-2022.. В этом случае несущая способность определяется по формуле:

Rcd = γc(γcrRA + ΣUiγcfhiRfi),

где γc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γc = 1, а для грунтов I типа по просадочности и для биогенных грунтов γc = 0,8;

R— расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 12, а для моренных и биогенных грунтов – по таблице 14;

A— площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;

Ui — усредненный периметр поперечного сечения ствола сваи в i-ом слое грунта, м;

Rfi — расчетное сопротивление (прочность) i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 10, а для моренных и биогенных грунтов, согласно требованиям главы 10;

hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

γcr, γcf — коэффициенты условий работы грунта, соответственно, под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице

6.3.

Суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных, соответственно, ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.

Таблица 12

		Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек,
					погружаемых без выемки грунта (R), кПа
Глубина
					песчаных грунтов средней плотности
погружения
нижнего конца сваи,	гравелистых	крупных		—	средней	мелких	пылева-	—	—	—	—	—
м					крупности		тых
			пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести (IL), равном
	0,0	0,1		0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7		0,8	0,9	1,0
2	7100	6000		2500	3400	1800	1200	900	800		600	400	300
	6000	3200			1800	1300	1000
3	7500	6600		3500	3800	2100	1300	1000	900		700	500	400
	6500	4000			2200	1600	1200
4	8300	6800		4000	4400	2300	1350	1100	1000		750	550	450
	7000	4800			2600	1700	1300
5	8900	7000		4400	4600	2400	1400	1150	1050		800	600	500
	7500	6000			2800	2000	1350
6	9400	7200		4500	4700	2450	1450	1200	1100		850	650	550
	8100	6500			3000	2100	1400
7	9700	7300		4600	4800	2500	1500	1250	1150		900	700	600
	8500	6900			3200	2200	1450
8	9900	7550		4800	4900	2600	1550	1280	1170		920	720	610
	8700	7100			3300	2300	1500
9	10200	7800		4900	5000	2560	1600	1300	1200		940	740	620
	8900	7200			3400	2350	1550

10	10500	7900	5000	5100	2700		1650	1320	1220	960	760	630
	9100	7350		3500	2400		1600
12	11000	8200	5200	5200	2800		1750	1350	1250	980	780	640
	9300	7500		3700	2500		1650
15	11700	8500	5600	5400	3000		1900	1380	1280	1000	800	650
	9500	7700		4000	2600		1700
20	12600	8800	6200	5600	3200		1950	1400	1300	1020	820	680
	10000	7800		4500	2700		1750
25	13400	9000	6800	5800	3500		2000	1450	1320	1040	840	700
	10500	7900		4800	2800		1800
Окончание таблицы 12
Примечания
1 В числителе приведены значения R для песчаных грунтов, в знаменателе —							для пылевато-глинистых.

2 Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах — от уровня дна болота.

При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.

3 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пыле- вато-глинистых грунтов значения R и Rfi в таблицах 6.1 и 6.2 определяются интерполяцией.

4 Значения расчетных сопротивлений R допускается использовать при условии, если заглубления свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляют не менее, м:

4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;

2,0 — для зданий и прочих сооружений.

5 Для супесей при числе пластичности Ip < 4 и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления грунтов R и Rfi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.

6 Для песчаных грунтов по СТБ 943 значения R приведены с учетом средних значений коэффициента пористости е:

е= 0,63 — для гравелистых, крупных и средней крупности песков;

е= 0,68 — для мелких песков;

е= 0,70 — для пылеватых песков.

7 Для песчаных грунтов средней прочности с другими значениями коэффициента пористости е значения R следует определять интерполяцией.

8 Для прочных песчаных грунтов по СТБ 943, прочность которых определена по данным статического зондирования, значения R для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 80 %. При определении прочности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для прочных песков значения R следует увеличить на 50 %, но не более чем до 20 000 кПа.

9 Для забивных свай, опирающихся нижним концом на малопрочные песчаные грунты, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

15

Таблица 13

	Расчетные сопротивления i-го слоя грунтов на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек (Rfi), кПа
Средняя
				песчаных грунтов средней плотности
глубина
расположения	гравели-	крупных	средней	мелких	пылева-	—	—	—	—		—	—
	стых		крупности		тых
слоя грунта, м
			пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести (IL) равном
	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6		0,7		0,8	0,9		1,0
1	60	55	45	40	30	12,0	9,0		6,0		5,0	4,0		3,0
	45	38	35	25	15
2	70	60	55	50	35	17,0	13,0		9,0		7,5	7,0		5,0
	55	45	42	32	22
3	80	65	60	55	40	21,0	17,0		11,0		9,0	7,5		6,0
	60	52	48	38	28

	4	85	70	63	58	44	24,0	19,0	13,0	10,0	8,0	6,5
		65	55	53	40	32
	5	90	75	68	61	47	26,0	21,0	15,0	11,0	8,5	7,0
		70	60	56	43	34
	6	95	80	72	63	48	29,0	23,0	16,0	12,0	9,0	7,5
		72	65	60	45	35
	7	100	85	75	65	49	32,0	25,0	17,0	13,0	9,5	8,0
		75	70	63	47	36
	8	102	90	77	66	50	33,0	26,0	17,5	13,5	10,0	8,0
		76	73	65	48	37
	9	104	92	78	67	51	34,0	27,0	18,0	14,0	10,5	8,0
		72	74	66	49	38
	10	106	93	79	68	52	35,0	28,0	18,5	14,5	11,0	8,0
		78	75	67	50	39
	12	110	95	80	69	54	36,0	29,0	19,0	15,0	11,0	8,0
		80	77	68	51	40
	15	114	97	82	70	56	37,0	30,0	20,5	15,0	11,0	8,0
		82	80	70	52	41
	20	117	99	85	72	58	38,0	31,0	21,0	15,0	11,0	8,0
		85	81	75	53	42
	25	120	100	90	74	60	39,0	32,0	22,0	15,0	11,0	8,0
		90	82	80	54	44

Примечания

1 При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи Rfi следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 1, 2 и 3 к таблице 6.1.

2 При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай Rfi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.

3 Значения расчетного сопротивления прочных песчаных грунтов на боковой поверхности свай Rfi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице.

Таблица 14

Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта (R), кПа

	Глубина			моренных грунтов при показателе текучести (IL)
	погружения	Коэффициент
	нижнего	пористости (е)	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
	конца сваи, м
		<0,35	12000	6400	5000	3600	2600	2000	1800
	2	0,35—0,45	7800	4160	3250	2340	1690	1300	1170
		>0,45—	6600	3520	2750	1980	1430	1100	990
		0,55
		<0,35	13000	8000	7000	4400	3200	2400	2000
	3	0,35—0,45	8450	5200	4550	2860	2080	1560	1300
		>0,45—	7150	4400	3850	2420	1760	1320	1100
		0,55
		<0,35	14000	9600	8000	5200	3400	2600	2200
	4	0,35—0,45	9100	6240	5200	3380	2210	1690	1430
		>0,45—	7700	5280	4400	2860	1870	1430	1210
		0,55
		<0,35	15000	12000	8800	5600	4000	2700	2300
	5	0,35—0,45	9750	7800	5720	3640	2600	1760	1490
		>0,45—	8250	6600	4840	3080	2200	1490	1260
		0,55
	6	<0,35	16200	13000	9000	6000	4200	2800	2400

		0,35—	10530	8450	5850		3900	2730	1820	1560
		0,45	8910	7150	4950		3300	2310	1540	1320
		>0,45—
		0,55
		<0,35	17000	13800	9200		6400	4400	2900	2500
7		0,35—0,45	11050	8970	5980		4160	2860	1880	1620
		>0,45—	9350	7590	5060		3520	2420	1590	1370
		0,55
		<0,35	17400	14200	9600		6600	4600	3000	2560
8		0,35—0,45	11310	9230	6240		4290	2990	1950	1660
		>0,45—	9570	7810	5280		3630	2530	1650	1410
		0,55
		<0,35	17800	14400	9800		6800	4700	3100	2600
9		0,35—0,45	11570	9360	6370		4420	3050	2010	1690
		>0,45—	9790	7920	5390		3740	2580	1700	1430
		0,55
		<0,35	18200	14700	10000		7000	4800	3200	2640
10		0,35—0,45	11830	9550	6500		4550	3120	2080	1720
		>0,45—	10010	8080	5500		3850	2640	1760	1450
		0,55
		<0,35	18600	15000	10400		7400	5000	3300	2700
12		0,35—0,45	12090	9750	6760		4810	3250	2140	1760
		>0,45—	10230	8250	5720		4070	2750	1810	1490
		0,55
	Примечание — Таблицу читать с учетом примечаний 2, 3, 5 и 6 к таблице 12.
	Таблица 15
		Расчетные сопротивления грунтов на боковой поверхности забивных свай (Rfi), кПа
	Средняя	Коэффициент		моренных грунтов при показателе текучести (IL)
	глубина
	расположе-	пористости (е)	0,0	0,1	0,2		0,3	0,4	0,5	0,6
	ния слоя, м
		<0,35	72	61	56		40	24	19	14
	1	0,35—0,45	59	69	45		32	19	16	12
		>0,45—0,55	50	42	38		27	16	13	10
		<0,35	88	72	67		51	35	27	21
	2	0,35—0,45	72	59	55		42	29	22	17
		>0,45—0,55	61	50	46		35	24	19	14
		<0,35	96	83	77		61	45	34	27
	3	0,35—0,45	78	68	62		49	36	27	22
		>0,45—0,55	66	57	53		42	31	23	19
		<0,35	104	88	85		64	51	38	30
	4	0,35—0,45	85	72	69		52	42	31	25
		>0,45—0,55	72	61	58		44	35	26	21
		<0,35	112	96	90		69	54	42	34
	5	0,35—0,45	91	78	73		56	44	34	27
		>0,45—0,55	77	66	62		47	37	29	23
		<0,35	115	104	96		72	56	46	37
	6	0,35—0,45	94	85	78		59	45	38	30
		>0,45—0,55	79	72	66		50	38	32	25