РАЗДЕЛ ТРЕТИЙ

ИСТОЧНИКИ ПОСТОЯННОГО ТОКА— СВАРОЧНЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ И ВЫПРЯМИТЕЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ

Г Л А В А X I I

ОСНОВЫ ТЕОРИИ РАБОТЫ СВАРОЧНЫХ ГЕНЕРАТОРОВ

§ 1. ОСНОВНОЙ ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ и ТИПОВЫЕ РАЗНОВИДНОСТИ СХЕМ СВАРОЧНЫХ ГЕНЕРАТОРОВ

Сварочные генераторы относятся к электрическим машинам постоянного тока специального назначения.

Как известно из теории машин постоянного тока, зависимость э. д. с., индуктированной в якоре генератора, от магнитного потока в воздушном зазоре между вращающимися якорем и магнитной системой генератора выражается следующим уравнением:

	Ег=СФм,	(144)
где	[Фм — магнитный поток в воздушном зазоре (на полюс)

вмкс\

С= КГ8— постоянная генератора;

р — число пар полюсов;			в об/мин;
п — скорость		вращения якоря
N — число активных проводников обмотки якоря;
а — число пар параллельных цепей обмотки				якоря.
Напряжение на клеммах генератора с учетом падения напряжения
на участке цепи	якоря внутри генератора		(падение напряжения
в сопротивлениях	обмоток	последовательной	цепи якоря,	падение

напряжения в контакте между щетками и коллектором и т. п.)

определяется	из	уравнения
		Uг — Ег— 1гЕг,	(145)
где Iг — ток	в	якоре генератора;	внутри
Р г — суммарное сопротивление участка цепи якоря
генератора с учетом падения напряжения в щеточных
контактах.
На основании уравнений (144) и (145) получим
		Uг = СФМ— I Д,.	(146)

Если результирующии^поток в воздушном зазоре под полюсом не изменяется при нагрузке, а падение напряжения на участке цепи якоря внутри генератора при номинальном токе относительно

невелико, то внешняя характеристика генератора U3 = f (1г) будет жесткой.

Следовательно, такие генераторы в большинстве случаев непри­ годны для непосредственного питания сварочной дуги. Только при возрастающей статической характеристике дуги, как было показано в главе III, источники тока с жесткой внешней характеристикой могут быть использованы для питания сварочной дуги.

Падающая внешняя характеристика источника питания может быть получена следующим образом.

Сопротивление сварочной цепи увеличивается путем последо­ вательного включения балластного сопротивления R 6. В этом слу­ чае э. д. с. генератора при нагрузке остается практически неизмен­ ной и равной^напряжению холостого хода f/0, а напряжение на дуго­ вом промежутке будет уменьшаться с увеличением тока нагрузки:

Ud = Ua = U0- I , ( R , + R0).

(147)

Как уже указывалось (см. Введение), в начальный период раз­ вития сварки использовались нормальные генераторы постоянного тока, имеющие жесткую внешнюю характеристику, с последовательно включенными в сварочную цепь балластными сопротивлениями. Впоследствии система питания дуги с применением балластного сопротивления была вытеснена специальными сварочными гене­ раторами, имеющими падающую характеристику без применения балластных реостатов. В настоящее время системы с балластным сопротивлением применяются лишь для многопостового питания нескольких постов (см. главу XVII).

Из уравнений (144) и (146) следует, что э. д. с. и напряжение на клеммах генератора зависят от величины магнитного потока в воздушном зазоре под полюсом генератора Фм. При нагрузке поток Фи является результирующим потоком, создаваемым н. с. обмоток возбуждения и обмотки якоря генератора.

В генераторах постоянного тока, как известно, обмотки возбуж­ дения лЮ1ут питаться от отдельно: о независимого источника постоян­ ного тока, либо подключаются к якорю генератора. В первом слу­ чае генератор имеет независимое возбуждение, а во втором — гене­ раторы относятся к машинам с самовозбуждением.

Обмотки генератора с самовозбуждением, как известно, могут подключаться к якорю параллельно или последовательно. В неко­ торых генераторах применяется смешанное возбуждение: генера­ тор имеет обмотку независимого возбуждения и последовательную обмотку возбуждения, либо параллельную и последовательную обмотки возбуждения. В нормальных генераторах постоянного тока в случае смешанного возбуждения обмотки действуют, как правило, согласно, т. е. н. с. этих обмоток складываются. В сварочных гене­ раторах, наоборот, н. с. обмоток независимого и последовательного возбуждения обычно направлены встречно (см. фиг. 117), благо-

даря чему результирующий поток в воздушном зазоре при нагрузке уменьшается.

Результирующий поток в воздушном зазоре под полюсом можно выразить через н. с. обмоток возбуждения и магнитные сопротивле­ ния:

	Фм = Фн- Ф р = = Р * - 1 ^ ,					(Н8)
			х[хн
где	Фн — поток в	воздушном	зазоре (на		полюс),	создаваемый
	намагничивающей силой обмотки независимого воз­
	буждения;		зазоре (на		полюс),, создаваемый
	Фр — поток в	воздушном
	намагничивающей силой последовательной обмотки воз­
	буждения, которая действует встречно обмотке неза­
1Н9 wH,	висимого	возбуждения;
	— соответственно ток,		число витков и магнитное сопро­
	тивление на пути потока обмотки независимого воз­
	буждения;		в	якоре	и размагничивающей
/ г, wp, Rpp — соответственно ток
	последовательной обмотке возбуждения; число вит­
	ков в обмотке и магнитное сопротивление на пути
	потока,	создаваемого		размагничивающей обмоткой.

Действием н. с. обмотки якоря, т. е. реакцией якоря, в дан­ ном случае пренебрегаем, что справедливо для генераторов с малым насыщением полюсов и в случае расположения щеток на геометри­ ческой нейтрали1.

Подставляя выражение для Фм из уравнения (148) в уравнение (146), получим

АМ-«	\ АР-Р	049)
		/

Полагаем, что ток iH в обмотке независимого возбуждения остается при нагрузке неизменным, а магнитные сопротивления R l>Hи R Vp изменяются мало. При этих условиях из анализа уравнений (148)

и(149) можно сделать вывод, что э. д. с. и напряжение генератора

сувеличением тока в якоре будут уменьшаться, так как результи­

рующий поток в воздушном зазоре под полюсом Фм уменьшается из-за размагничивающего действия последовательной обмотки воз­ буждения.

Принцип получения падающей внешней характеристики генера­ тора путем изменения потока в воздушном зазоре под полюсом является основным для современных сварочных генераторов.

1 Уравнение (148) справедливо для ненасыщенного генератора, когда магнит­ ные сопротивления постоянны. В общем случае для точного определения результи­ рующего магнитного потока Фм и соответствующей ему э. д. с. генератора следует использовать кривые намагничивания (см. § 3, фиг. 118).

15 Рабинович 22

Указанная принципиальная схема сварочного генератора имеет несколько разновидностей в соответствии со способом создания намагничивающей силы обмотки возбуждения, независимой от нагрузки, и использованием для размагничивания генератора либо специальных обмоток, либо размагничивающего действия реакции якоря.

Исходя из указанного общего принципа, можно выделить следую­ щие типовые разновидности принципиальных схем сварочных гене­ раторов:

1)сварочные генераторы с намагничивающей обмоткой неза­ висимого возбуждения и размагничивающей последовательной об­ моткой;

2)сварочные генераторы с самовозбуждением, имеющие намагни­ чивающую параллельную и размагничивающую последовательную обмотки возбуждения;

3)сварочные генераторы с самовозбуждением, имеющие намагни­ чивающую обмотку возбуждения в сочетании с использованием размагничивающего действия реакции якоря.

Возможны также сварочные генераторы, схема которых является комбинацией указанных трех типовых схем.

Как будет показано в последующих главах, перечисленные выше

типовые	схемы могут	быть при некоторых допущениях сведены
к одной	обобщенной	эквивалентной схеме сварочного генератора

с независимым возбуждением и размагничивающей последовательной обмоткой, которая наиболее четко отражает основной принцип дей­ ствия сварочных генераторов.

Поэтому в данной главе изложение основ теории работы свароч­ ных генераторов в установившемся (статическом) режиме 1 произ­ водится на примере анализа типовой схемы генератора с независи­ мым возбуждением и размагничивающей последовательной обмоткой.

§ 2. ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА СВАРОЧНОГО ГЕНЕРАТОРА

СНЕЗАВИСИМЫМ ВОЗБУЖДЕНИЕМ

ИРАЗМАГНИЧИВАЮЩЕЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ ОБМОТКОЙ

Принципиальная схема сварочного генератора этого типа изо­ бражена на фиг. 117.

Генератор имеет две обмотки возбуждения: намагничивающую обмотку независимого возбуждения # 0 , питаемую от постороннего источника постоянного тока, и размагничивающую обмотку ПРУ включенную последовательно с якорем генератора.

Н. с. этих обмоток и потоки Фн и Фр, создаваемые ими в воз­ душном зазоре, направлены встречно.

Число витков обмотки независимого возбуждения w№сравни­ тельно велико, а ток & обмотке iH значительно меньше тока в якоре.

1 Работа сварочного генератора в переходном (неуетановившемся) режиме рассматривается в главе X III.

Фиг. 117. Принципиальная

Наоборот, число витков в размагничивающей последовательной обмотке wp невелико, а ток, протекающий по обмотке, равен току

вякоре.

Вцепь обмотки независимого возбуж­

дения включается реостат Р, при помощи которого можно изменять ток возбужде­ ния Последовательная обмотка в большинстве генераторов имеет несколько секций, что дает возможность ступенча­ того изменения числа витков этой обмотки.

Сварочные генераторы этого типа обыч­ но выполняются многополюсными (/?>2).

Так как магнитная система сварочного генератора этого типа при нагрузке не насыщена, а щетки расположены на гео­ метрической нейтрали, то действие н. с. обмотки якоря, как известно из теории машин постоянного тока, не оказывает существенного влияния на результирую-

ЩИЙ ПОТОК Фм И		Э. Д. С.	генератора.		схема сварочного генератора
Поэтому	влиянием	реакции	якоря	при	с независимым возбуждением
J	^	r	r	г	и размагничивающей после-
анализе	работы генератора		можно пре-		довательной обмоткой.

небречь.

§ 3. ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ РАБОТЫ СВАРОЧНОГО ГЕНЕРАТОРА

Холостой ход. Когда сварочная цепь разомкнута, ток в якоре

ипоследовательной размагничивающей обмотке равен нулю. Магнитный поток в воздушном зазоре под полюсом Фм создается

только н. с. обмотки независимого возбуждения, т. е.

ф= ф =

---- Ч * » ---- р

Э.д. с. и напряжение генератора при холостом ходе определяются из уравнения

U0 = E l0 = C<PM = ^ f± .	(150)
цн

Из уравнения (150) следует, что, изменяя ток возбуждения iH можно получить различные значения э. д. с. или напряжения холо­ стого хода генератора.

Зависимость э. д. с. при холостом ходе от тока или н. с. обмотки возбуждения называется, как известно, карактеристикой холостого хода или характеристикой намагничивания генератора'(фиг. 118). Когда магнитная система генератора не насыщена, магнитное сопро­ тивление при изменении н. с. обмотки независимого возбуж­ дения остается неизменным. В этом случае между э. д. с. генератора и н. с. обмотки возбуждения существует линейная зависимость.

При насыщении магнитной системы увеличивается. Вслед­ ствие этого в кривой характеристики холостого хода имеется перегиб, обусловленный началом насыщения магнитной системы (см. фиг. 118, точка вн). Следует отметить, что насыщение магнитной системы сварочных генераторов этого типа при холостом ходе обычно неве­ лико.

Нагрузка. При замыкании сварочной цепи в якоре и размагни­ чивающей обмотке появится ток 1г = / а.

Фиг. 118. Характеристика холостого хода (а) и способ графического построения внешней характеристики свароч­ ного генератора (б).

Результирующий поток в воздушном зазоре Фю как это следует из уравнения (148), будет создаваться совместным действием н. с. обеих обмоток возбуждения. По мере увеличения тока в якоре воз­ растает размагничивающее действие последовательной обмотки, так как н. с. 1д wp будет увеличиваться и соответственно будут уменьшаться результирующий поток Фм и э. д. с. генератора. Урав­ нение внешней характеристики сварочного генератора этого типа {]г — f (1г) имеет вид, аналогичный уравнениям (145) и (146):

и г = Ег- 1 ^ г = СФм - 1 Л ,

откуда, заменяя поток Фм через потоки или н. с. обмоток возбужде­ ния, получим

Если магнитные сопротивления 7?^	и	не изменялись бы
С увеличением тока дуги, то внешняя	характеристика генератора

была бы прямолинейно падающей. Это возможно в том случае, когда магнитная система генератора при холостом ходе мало насы­

щена.

Принимая и R^p постоянными, можно уравнение (151) преобразовать следующим образом.

Согласно уравнению (150),

	г j	CiHwH
	U0	D	•
Обозначим — ™р ■=	полагая,		что размагничивающее действие
Кр-р			_

последовательной обмотки эквивалентно действию сопротивления к 3, включенногопоследовательно с дугой. С учетом этих допущений уравнение (151) примет следующий вид:

i/ , = t/0- /а (*, + /?,).

(152)

Как будет показано ниже, уравнением (152) можно пользоваться также и в случае насыщения магнитной системы генератора при холостом ходе, но при этом следует иметь в виду, что значения U0 и R Q будут изменяться с изменением нагрузки.

Действие н. с. последовательной обмотки 1д wp эквивалентно уменьшению тока в обмотке независимого возбуждения. Условие эквивалентности определим, полагая, что уменьшение э. д. с. от размагничивающего действия тока 1д в последовательной обмотке равно снижению э. д. с. от уменьшения тока в обмотке независимого возбуждения на величину / :

Cwp CwH #

, * ^ r= sv ' ,p’

откуда

/ _ / Ша V

р”

Полагая, что в большинстве случаев, когда обе обмотки распо­ ложены на каждом полюсе, R^p = R^Hy получим

Применяя указанное приведение тока в размагничивающей по­ следовательной обмотке к току в намагничивающей обмотке незави­ симого возбуждения, можно графическим путем определить изменение э. д. с. и напряжения генератора при нагрузке. Откладывая на харак­ теристике холостого хода (фиг. 118, а) влево от точки в0) определяю­ щей э. д. с. при холостом ходе, отрезок, равный / и пропорциональ­ ный току 1д1 в размагничивающей обмотке, получим в точке et значение э. д. с. генератора при нагрузке, равной 1д1. Продолжая

эти построения и перенося полученные точки	в	координаты Ег
и / а = / г, получим характеристику изменения	э.	д. с. генератора

(фиг. 118, б, кривая 1). Эта кривая, иногда называемая внутренней характеристикой генератора Ег = Д (/г), аналогична кривой намаг­ ничивания на фиг. 118, а.

Если из ординат кривой 1 на фиг. 118, б Ег = Д (1г) вычесть падение напряжения на участке цепи якоря внутри генератора 1дЯг (прямая 3 на фиг. 118, б), то получим ординаты внешней харак­

теристики генератора	Uг = / 2 (1г) (кривая 2 на фиг. 118, б).
Как видно из фиг.	118, а и б при малых токах нагрузки, когда

магнитная система насыщена, изменения э. д. с. и напряжения генератора невелики, т. е. вначале внешняя характеристика генератора падает полого.

Последнее вытекает также из уравнений (151) и (152). Когда магнитная система генератора насыщена, магнитные сопротивления Ярн и сравнительно велики. Следовательно, при таких режимах эквивалентное сопротивление Я9 невелико, и напряжение и э. д. с. генератора будут незначительно уменьшаться с увеличением тока 1д.

При некотором значении размагничивающего тока или эквива­ лентного ему тока / магнитная система станет ненасыщенной (точка $н на фиг. 118, а\ а магнитные сопротивления R^Hи Я^р при этом значительно уменьшатся. Как следует из уравнения (151), величина

—5—-- и эквивалентное сопротивление Я9 в этом случае возрастают.

При дальнейшем увеличении тока нагрузки магнитные сопротивле­ ния ненасыщенной системы и связанные с ними величины остаются неизменными. Уравнение (151) будет линейным, а следовательно, внешняя характеристика будет прямолинейно падающей. Так как

величина Я 9 =	Cwp	при ненасыщенной магнитной системе генера­
	RPP

тора будет значительно больше, чем при насыщенной, то внешняя характеристика будет после точки вн (фиг. 118, а) более крутопа­ дающей.

Уравнение (151) для значений тока 1дн, при которых магнитная система генератора будет ненасыщена, можно преобразовать сле­ дующим образом.

Так как магнитное сопротивление Я^н при нагрузке	/ а >	1дн
для ненасыщенной системы меньше, чем при холостом	ходе,	то
C iHw H = и оэ> и 0.	(154)

Величину эквивалентного напряжения холостого хода U09 можно определить, если провести в точке вн касательную к кривой намаг­ ничивания (фиг. 118, а) и продолжить ее до пересечения в точке вэ с перпендикуляром, опущенным из точки в0 на ось абсцисс. Анало­ гичные построения сделаны на фиг. 118, б, где изображены внутрен­ няя и внешняя характеристики генератора. Подставляя значение

U09 из вы ражения (154) в уравнение (151) и определяя R 9 при зн а ­

чениях	отвечаю щ их ненасыщ енной магнитной системе,	п олу ­
чим	U2= U , 3- I d{R9 ± R z).	(155)

Это уравнение справедливо для режима нагрузки, когда магнит­ ная система генератора будет ненасыщенной.

Если генератор мало насыщен при холостом ходе, то U09 = = UQ. Следовательно, в этом случае уравнение (155) будет справед­ ливым для всех режимов нагрузки от холостого хода до короткого замыкания.

Напряжение источника питания, равное напряжению дуги, с учетом падения напряжения в сварочной цепи определится из уравнения

и д== и и= U„ - 1д (R. +	Re),	(156)
где R c — полное сопротивление сварочной	цепи (без дуги),	вклю­
чая сопротивление участка цепи якоря внутри генера­
тора.
Из этого уравнения можно определить значение сварочного тока
при заданном напряжении дуги:
'« “ Ж И Г '		<157)

Короткое замыкание. При коротком замыкании Ud= 0, а ток возрастает до значения тока короткого замыкания 1К. Э. д. с. гене­ ратора, вследствие размагничивающего действия последовательной обмотки, снижается до значения, равного падению напряжения в полном сопротивлении сварочной цепи R c:

C iHwH	Cwp	IК^С'
Е1 г*	IК ГЛ
Я\1Н	кя 1
Уравнения (156) и (157) при	Uд = 0 примут вид:
V o . - i A R » + Rc) = o
и
г _	R3+Rc ‘	(158)
к

Как видно из уравнения (158), ток короткого замыкания ограни­ чивается главным образом благодаря размагничивающему действию последовательной обмотки, так как R 9 > R c.

§ 4. РЕГУЛИРОВАНИЕ РЕЖИМА

Основным способом регулирования тока / а при заданном напря жении дуги Ud в генераторах этого типа является изменение тока возбуждения iH. При увеличении тока возбуждения напряжение

холостого хода и эквивалентное напряжение U09 возрастают и соот­ ветственно возрастает сварочный ток [см. уравнение (157)].

Регулирование сварочного тока путем изменения тока i H осу­ ществляется при помощи реостата Я, включенного в цепь обмотки независимого возбуждения (см. фиг. 118). Регулировочная кривая h ~ f (*н) показана на фиг. 119. Недостаток такого способа регули­ рования заключается в том, что для обеспечения требуемой кратности

регулирования

тока

необходимо чрезмерно

увеличивать ток iH,

и напряжение

холостого

хода

U6

генератора. Это

объясняется

60 \

тем, что минимальное напряже­

ние холостого

хода,

соответ­

\ \

ствующее

минимальному

зна-

50

м ОМ

V к '

30

\v\>\

и*

1

20

\\ \

4 ' \ \

ч/

10

>д>

\

\ V*

\

ч\

\

\\

/»а

40

ч

120

160

200

/ а

80

Ф и г .

119.

Р е г у л и р о в о ч н а я

Ф и г .

120.

В н е ш н и е

х а р а к т е р и с т и к и

к р и в а я

1д= / (2Я);

Од = 2 0

в.

г е н е р а т о р а

Г С О -1 2 0 п р и к о м б и н и р о ­

в ан н о м сп о со б е р е г у л и р о в а н и я р е ж и м а :

чению

сварочного

тока, не

— /„=2,45 а

\

должно быть меньше 40—45 в.

— /^ =

1,22 а } WP ~

4*

В противном случае возбужде­

о.

ние дуги на малых токах будет

— I =

1,22 a

f Р

затруднено.

с

увеличением

напряжения

холостого

хода

Как

известно [36],

генератора возрастает его расчетная мощность и соответственно’ увеличиваются линейные размеры, вес активных материалов и потери в генераторе.

Указанный выше недостаток способа регулирования сварочноготока при помощи изменения тока в обмотке независимого возбужде­ ния можно несколько уменьшить, если применять дополнительно ступенчатое регулирование режима путем изменения числа витков размагничивающей последовательной обмотки.

Согласно уравнению (157), изменение величины R 9, характери­ зующей размагничивающее действие последовательной обмотки, обусловливает соответствующее изменение сварочного тока. Так как

Cwp то увеличение числа витков wp усиливает [размагничи-

RP-P ’

вающее действие последовательной обмотки и вызывает уменьшение сварочного тока. Напряжение холостого хода при этом не изменяется. Применяя комбинированное регулирование режима: грубое, сту­ пенчатое— путем изменения числа витков wp (фиг. 117) и точное,

плавное при помощи изменения тока возбуждения можно обеспе­ чить требуемую кратность регулирования без чрезмерного измене­ ния напряжения холостого хода.

На фиг. 120 изображены внешние характеристики сварочного генератора ГСО-120 при комбинированном регулировании режима (см. § 5). Сплошными линиями изображены внешние характеристики генератора при регулировании путем изменения тока возбуждения iH на ступени с меньшим числом витков wp (wp = 14); пунктирными линиями показаны внешние характеристики при тех же примерно значениях тока возбуждения iH и напряжениях холостого хода, но при большем числе витков последовательной обмотки (wp = 30).

§ 5. КОНСТРУКЦИЯ и СХЕМЫ СВАРОЧНЫХ ГЕНЕРАТОРОВ С НЕЗАВИСИМЫМ, ВОЗБУЖДЕНИЕМ И РАЗМАГНИЧИВАЮЩЕЙ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОЙ

ОБМОТКОЙ

Сварочные генераторы этой системы изготовлялись в СССР

начиная с 30-х годов, когда был выпущен генератор СМ-32.

В настоящее время в СССР по этой схеме выпускаются следующие типы сварочных генераторов.

Фиг. 121. Электромагнитная схема генератора СГ-1000-1.

Сварочный генератор СГ-1000-1 и агрегат ПАС-1000. Однопосто­ вой сварочный генератор СГ-1000-1 предназначен для питания авто­ матов для сварки под флюсом* и дуговой резки. Магнитная система и схема соединения обмоток генератора изображены на фиг. 12L

Схема включения независимой обмотки возбуждения и последова­ тельной размагничивающей обмотки в основном соответствует схеме на фиг. 117. Отличием является лишь то, что последовательная обмотка в генераторе СГ-1000-1 не имеет дополнительных выводов для ступенчатого регулирования. Как видно из фиг. 121, генератор имеет шесть основных и шесть дополнительных полюсов. На каждом из шести основных полюсов размещены катушки независимой и раз­ магничивающей последовательной обмоток возбуждения. Концы •обмотки независимого возбуждения выведены на клеммы -\-Ш и —Ш на щитке генератора. К этим клеммам подключается источник постоян­

ного тока, питающий обмотку неза­ висимого возбуждения. На щитке генератора размещены также две клеммы с выводами от цепи якоря (обмотка якоря, обмотка дополни­ тельных полюсов, размагничиваю­ щая обмотка основных полюсов), к которым подключается сварочная цепь.

	Регулирование режима				сварки
	производится		реостатом		Р-45/48,
	включенным в цепь обмотки незави­
	симого	возбуждения.		Напряжение
	холостого хода генератора при регу­
	лировании		изменяется.		Внешние
■Фиг. 122. Внешние характеристики	характеристики генератора СГ-1000-1
генератора СГ-1000-1.	при различных значениях тока в об­
	мотке	независимого		возбуждения

приведены на фиг. 122. Как видно из фиг. 122, при регулирова­ нии тока в пределах 300—1200 а для номинального рабочего напря­ жения на клеммах генератора 45 в напряжение холостого хода изменяется в пределах 68—92 в.

Сварочный генератор СГ-1000-1 и приводной дизельный двига­ тель типа 1Д6-150, смонтированные на общей раме с металлическим каркасом и закрытые шторами, составляют сварочный агрегат типа ПАС-1000. Этот агрегат предназначен для питания сварочных авто­ матов в полевых и монтажных условиях. В агрегате ПАС-1000

.питание привода сварочного автомата, а также питание обмотки независимого возбуждения осуществляются от специального трех- «фазного синхронного генератора типа СГС-4,5, имеющего следую­ щие данные:* мощность 4,5 ква, напряжение 230 в, ток 11,3 а, / = = 50 гцу cos ср = 0,8.

В качестве привода синхронного генератора СГС-4,5 служит тот же дизельный двигатель 1Д6-150.

Питание обмотки независимого возбуждения сварочного гене­ ратора СГ-1000-1 производится че£ез трехфазный понижающий трансформатор ТТ-1,85 (мощность 1,85 ква, напряжение 230/60—