7.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:

_zγ,i = α_i ∙ _ZG,FL

_zγ,FL =_ZG,FL

_Zγ_,1=_zγ,FL ∙α₁=177,30 ∙1=177,30 кПа

_Zγ_,2=_zγ,FL ∙α₂=177,30 ∙0,881=156,20 кПа

_Zγ_,3=_zγ,FL ∙α₃=177,30 ∙0,642=119,14 кПа

_Zγ_,4=_zγ,FL ∙α₄=177,30 ∙0,477=84,57 кПа

_Zγ_,5=_zγ,FL ∙α₅=177,30 ∙0,374=66,31 кПа

_Zγ_,6=_zγ,FL ∙α₆=177,30 ∙0,306=54,25 кПа

_Zγ_,7=_zγ,FL ∙α₇=177,30 ∙0,258=45,71 кПа

_Zγ_,8=_zγ,FL ∙α₈=177,30 ∙0,223=39,54 кПа

_Zγ_,9=_zγ,FL ∙α₉=177,30 ∙0,196=34,75 кПа

_Zγ_,10=_zγ,FL ∙α₁₀=177,30 ∙0,175=31,02 кПа

8.Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:

Si=β∙∑,

где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта;

n- количество элементарных слоев;

- модуль деформации грунта i- ого слоя.

S_0-1=0,8∙∙0,48 =0,0132 м

S_1-2=0,8∙∙0,48=0,0107 м

S_2-3=0,8∙∙0,48=0,0078 м

S_3-4=0,8∙∙0,48=0,0060 м

S_4-5=0,8∙∙0,48=0,0048 м

S_5-6=0,8∙∙0,48=0,0039 м

S_6-7=0,8∙∙0,48=0,0034 м

S_7-8=0,8∙∙0,48=0,0029 м

S_8-9=0,8∙∙0,48=0,0026 м

S_8-9=0,8∙∙0,48=0,0023 м

Проверяем условие:

∑S_общ=5,76 см ≤ S_u = 12 см

Условие выполнено.

3.4.3.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)

3.4.3.6 Расчетная схема свайного фундамента в сечении 2-2

Для расчёта принимаем сваю L = 19,0 м; сечение сваи: 400×400 мм;

γ_ср = 20 кН/м3 ; F_vo1 =1511,11 кН; I_L1 = 0,14; I_L2 = 0,25

1. Определяем нормативную несущую способность сваи

F_d^н=γ_с∙ (γ_cR∙R∙A+u∙∑γ_cf ∙f_i∙h_i)

γ_с =1 - коэффициент условий работы сваи в грунте;

γ_cR =1,0; γ_cf =1 – коэффициента условий работы для вдавливаемых свай, погруженных в глинистые грунты с I_L<0,25;

R=5467,00 кПа расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.2;

A=0,16 м² площадь опирания на грунт сваи

u=1,6 м наружный периметр поперечного сечения ствола сваи

f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3;

h_i - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

Таблица 3.4.3.3

Определение несущей способности сваи по боковой поверхности

N	Zi, м	hi,м	fi, кПа	hi∙fi
1	2,60	1	45,60	45,60
2	3,60	1	51,00	51,00
3	4,60	1	54,80	54,80
4	5,60	1	57,20	57,20
5	6,60	1	59,20	59,20
6	7,55	0,9	61,10	54,99
7	8,55	1,1	62,82	69,10
8	9,60	1	55,00	55,00
9	10,60	1	56,22	56,22
10	11,60	1	57,42	57,42
11	12,60	1	58,62	58,62
12	13,60	1	59,82	59,82
13	14,60	1	61,02	61,02
14	15,60	1	62,22	62,22
15	16,60	1	63,42	63,42
16	17,60	1	64,62	64,62
17	18,60	1	65,82	65,82
18	19,60	1	67,02	67,02
19	20,55	0,9	68,16	61,34
				1124,43

F_d^н=1 (1,1∙5467,00∙0,16+1,6∙1124,43)=2761,28 кН

2. Определяем расчетную несущую способность свай:

где

γ₀=1,15, γ_n=1,15, γ_k=1,4

= =1972,34 кН

3. Определяем количество свай в ростверке

== 0,571

примем количество свай равным 1

Рис. 3.4.3.7 Вид сконструированного ростверка

4. Вычисляем нагрузку, приходящуюся на сваю:

=А_рост ∙ d ∙ γ_ср = 0,6∙1,2∙2,1∙20=30,24 кН

≤ 1972,34

1843,57 кН ≤ 1972,34 кН

.

Рис.3.4.3.7 Сконструированный свайный фундамент под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)