Методическое пособие 798

Выпуск № 2 (46), 2017

ISSN 2541-7592

температурного графика (рис. 4б) по обе стороны от оси приближаются к пределам контура влияния внешней границы, в условиях решаемой задачи принятой по радиусу и составляющей 10 м. Следовательно, в период, когда ТНУ не совершает никакой работы, смещение по основной оси под действием фильтрационного потока не происходит.

а)

б)

Рис. 3. Результаты работы ТНУ за 6 месяцев:

а) температурное поле грунта; б) график температуры по направлению фильтрационного потока; Тоси — температура по оси скважины;

Тпик — пиковая температура эксплуатируемого грунта за 6 месяцев

а)

б)

Рис. 4. Результаты 1-го года эксплуатации скважины в режиме простоя ТНУ: а) температурное поле;

б) график изменения температуры по направлению фильтрационного потока

С увеличением срока эксплуатации смещение по оси Х не наблюдается. Стабилизация температуры эксплуатируемого грунта происходит уже на 2-й год сезонной работы ТНУ.

31

Научный журнал строительства и архитектуры

а)

б)

Рис. 5. Результаты работы ТНУ за 3,5 года:

а) температурное поле грунта; б) график температуры по направлению фильтрационного потока

3. Обобщения полученных результатов в условиях осложнения фильтрации. Об-

работка полученных результатов при различных режимах работы ТНУ выполняется с целью получения методики зависимостей для инженерных и технико-экономических расчетов [8]. На рис. 6 приведены температурные поля и графики при разных скоростях грунтовых вод.

Для возможности распространения результатов экспериментальных и теоретических исследований на широкий круг объектов проектирования использовалась теория подобия.

На рис. 7 представлены результаты влияния скорости фильтрации на теплообмен. Для удобства обработки полученных данных в рамках исследовательской работы введены безразмерные величины: С — критерий коэффициента кратности водообмена, θ — безразмерная температура, Q — безразмерный тепловой поток, P — поправка на фильтрационный поток, kP — коэффициент регенерации.

I

а) температурное поле

б) температурный график

Рис. 6 (начало). Поле и температура при разных скоростях грунтовых вод: I — υ = 0,000000001 м/с

32

Выпуск № 2 (46), 2017

ISSN 2541-7592

II

в) температурное поле

г) температурный график

III

д) температурное поле

е) температурный график

IV

ж) температурное поле

з) температурный график

Рис. 6 (окончание). Поле и температура при разных скоростях грунтовых вод: II — υ = 0,00000009 м/с; III — υ = 0,0000005 м/с; IV—υ = 0,000006 м/с

33

Научный журнал строительства и архитектуры

Рис. 7. Зависимость поправки фильтрационного потока P от критерия водообмена С

Из графика видно, что существуют два режима. Первый режим, когда скорость фильтрации мала и не оказывает никакого влияния на формирование температурного поля, второй — при увеличении скорости фильтрации снижается температурный напор. На основании обработки полученных результатов выделены режимы поправки. В случае если 0 < С < 78, P = 1, влияние фильтрационного потока отсутствует, если C > 78, то фильтрационный поток влияет на температуру грунта.

Нами установлено влияние фильтрационного потока на формирование температурного поля, выведено критериальное уравнение [11] (7), в котором учитываются поправки на фильтрационный поток:

( 5 10 9 Q Fo2 2 10 8 Fo Q 0,0003 Q 5,1 (0,0002kP 1,98))

(7)

( 0,165 С 1),

где Fo — критерий Фурье; Q — безразмерный тепловой поток; kp — коэффициент регенера-

ции; С — критерий коэффициента кратности водообмена (безразмерная величина).

С помощью введения теории подобия и расчетов коэффициентов с поправками полученное уравнение может служить модифицированным уравнениям для получения результатов прогноза работы теплового насоса при длительных сроках с учетом влияния фильтрационного потока грунтовых вод.

Выводы. На основании проведенных исследований можно сделать следующие выводы.

1.В период активной работы ТНУ происходит смещение температурного поля в диапазоне от 0,1 до 0,4 м, обусловленное влиянием фильтрации грунтовых вод.

2.В период простоя теплового насоса отклонения от оси температурного поля под действием влияния грунтовых вод не наблюдалось, но температурная волна приближается к границам влияния теплового потока.

3.Стабилизация температурного поля грунта при активной работе ТНУ наступает на 2-й год эксплуатации, а в режиме простоя температурное поле грунта стремится к фоновой температуре. Такое распределение температур наблюдается на протяжении всего эксплуатационного периода неактивного режима.

4.Скоростной поток фильтрационных вод разделился на 2 режима: первый, когда скорость фильтрационного потока мала и не оказывает никакого влияния на изменение температурного поля грунта; и второй, когда при увеличении скорости увеличивается смещение

34

Выпуск № 2 (46), 2017

ISSN 2541-7592

температурного поля грунта. Следовательно, влияние потока в зоне равнинных рек невелико, но при длительной эксплуатации его учет требуется.

5. Выведенное критериальное уравнение с поправкой на фильтрационный поток позволяет определить изменение температуры эксплуатируемого грунтового массива, упрощая инженерный расчет на этапе проектирования как инструмент технико-экономического анализа ТНУ.

Библиографический список

1.Васильев, Г. П. Теплохладоснабжение зданий и сооружений с использованием низкопотенциальной тепловой энергии поверхностных слоев земли: дис. … д-ра тех. наук: 05.23.03 / Васильев Григорий Петрович. — М., 2006. — 423 с.

2.Костиков, А. О. Влияние теплового состояния грунта на эффективность теплонаносной установки с грунтовым теплообменником / А. О. Костиков, Д. Х. Харлампиди // Энергетика: экономика, технология, экология. — 2009. — № 1. — С. 32— 40.

3.Крылов, В. А. Учет неравномерности температурного поля в геотермальной скважине теплового насоса / В. А. Крылов, В. А. Черноозерский, А. А. Никитин, И. В. Баранов // Вестник MAX. — 2015. — № 1. — С. 75— 80.

4.Лыков, А. В. Теория теплопроводности / А. В. Лыков. — М.: Высш. шк., 1967. — 600 с.

5.Малых, В. В. Методика расчета грунтового аккумулятора / В. В. Малых, С. Н. Удалов, А. А. Захаров // Материалы науч.-практ. конф. «Энерго- и ресусоэффективногсть малоэтажных зданий» / Институт теплофизики им. С. С. Кутателадзе СО РАН. — М., 2013. — С. 317—318.

6.Маслов, Н. Н. Основы механики грунтов и инженерной геологии / Н. Н. Маслов. — М.: Высш. шк., 1982. — 511 с.

7.Нерпин, С. В. Физика почвы / С. В. Нерпин, А. Ф. Чудновский. — М.: Наука, 1967. — 584 с.

8.Патанкар, С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости / С. Патанкар. — М.: Энергоатомиздат, 1984. — 152 с.

9.Руденко, Н. Н. Моделирование температурного поля в грунте [Электронный ресурс] / Н. Н. Руденко, И. Н. Фурсова // Инженерный вестник Дона (электронный журнал). — 2013. — № 2. — Режим доступа: http://www.ivdon.ru/magazine/archive/n2y2013/1697.

10.Руководство по применению тепловых насосов с использованием вторичных энергетических ресурсов и нетрадиционных возобновляемых источников энергии: [утв. и введ. в действие указанием Москомархитектуры от 31.01.2011 № 8]. — М.: ГУП «НИАЦ». — №2001. — 32 с.

11.Сапрыкина, Н. Ю. Постановка задачи определения температурного поля геотермального теплового насоса на объектах нефтяной промышленности / Н. Ю. Сапрыкина, П. В. Яковлев // Материалы VI Междунар. науч.-практ. конф. — Астрахань: Изд-во АГТУ, 2015. — С. 126 — 130.

12.Смирнов, С. С. Теоретические основы и технологии извлечения геотермальной энергии с использованием абсорбционных тепловых насосов: автореф. дис. … канд. техн. наук: 05.14.01 / Смирнов Станислав

Сергеевич. — Новочеркасск, 2011. — 19 с.

13. Федянин, В. Я. Использование грунтовых теплообменников в системах теплоснабжения / В. Я. Федякин, М. К. Карпов // Ползуновский вестник. — 2006. — № 4. — С. 98—103.

14.Шишкин, Н. Д. Оценка эффективности применения теплонасосных установок в системах теплоснабжения Астраханской области / Н. Д. Шишкин, И. С. Просвирина // Известия АЖКХ. — 2000. — № 4. — С. 7.

15.RETScreen®International. Ground-source Heat Pump Project Analysis: Chapter // RETScreen®Engineering & Cases Textbook. — Ministryof Natural Sources of Canada, 2005. — 70 p.

References

1.Vasil'ev, G. P. Teplokhladosnabzhenie zdanii i sooruzhenii s ispol'zovaniem nizkopotentsial'noi teplovoi energii poverkhnostnykh sloev zemli: dis. … d-ra tekh. nauk: 05.23.03 / Vasil'ev Grigorii Petrovich. — M., 2006. — 423 s.

2.Kostikov, A. O. Vliyanie teplovogo sostoyaniya grunta na effektivnost' teplonanosnoi ustanovki s gruntovym teploobmennikom / A. O. Kostikov, D. Kh. Kharlampidi // Energetika: ekonomika, tekhnologiya, ekologiya. — 2009. — № 1. — S. 32— 40.

3.Krylov, V. A. Uchet neravnomernosti temperaturnogo polya v geotermal'noi skvazhine teplovogo nasosa / V. A. Krylov, V. A. Chernoozerskii, A. A. Nikitin, I. V. Baranov // Vestnik MAX. — 2015. — № 1. — S. 75— 80.

4.Lykov, A. V. Teoriya teploprovodnosti / A. V. Lykov. — M.: Vyssh. shk., 1967. — 600 s.

35

Научный журнал строительства и архитектуры

5.Malykh, V. V. Metodika rascheta gruntovogo akkumulyatora / V. V. Malykh, S. N. Udalov, A. A. Zakharov // Materialy nauch.-prakt. konf. «Energo- i resusoeffektivnogst' maloetazhnykh zdanii» / Institut teplofiziki im. S. S. Kutateladze SO RAN. — M., 2013. — S. 317—318.

6.Maslov, N. N. Osnovy mekhaniki gruntov i inzhenernoi geologii / N. N.Maslov. — M.: Vyssh. shk., 1982. —

511 s.

7.Nerpin, S. V. Fizika pochvy/ S. V. Nerpin, A. F. Chudnovskii. — M.: Nauka, 1967. — 584 s.

8.Patankar, S. Chislennye metody resheniya zadach teploobmena i dinamiki zhidkosti / S. Patankar. — M.: Energoatomizdat, 1984. — 152 s.

9. Rudenko, N. N. Modelirovanie temperaturnogo polya v grunte [Elektronnyi resurs] / N. N. Rudenko, I. N. Fursova // Inzhenernyi vestnik Dona (elektronnyi zhurnal). — 2013. — № 2. — Rezhim dostupa: http://www. ivdon.ru/magazine/archive/n2y2013/1697.

10.Rukovodstvo po primeneniyu teplovykh nasosov s ispol'zovaniem vtorichnykh energeticheskikh resursov i netraditsionnykh vozobnovlyaemykh istochnikov energii: [utv. i vved. v deistvie ukazaniem Moskomarkhitektury ot 31.01.2011 № 8]. — M.: GUP «NIATs». — № 2001. — 32 s.

11.Saprykina, N. Yu. Postanovka zadachi opredeleniya temperaturnogo polya geotermal'nogo teplovogo nasosa na obˈektakh neftyanoi promyshlennosti / N. Yu. Saprykina, P. V. Yakovlev // Materialy VI Mezhdunar. nauch.- prakt. konf. — Astrakhan': Izd-vo AGTU, 2015. — S. 126— 130.

12.Smirnov, S. S. Teoreticheskie osnovy i tekhnologii izvlecheniya geotermal'noi energii s ispol'zovaniem absorbtsionnykh teplovykh nasosov: avtoref. dis. … kand. tekhn. nauk: 05.14.01 / Smirnov Stanislav Sergeevich. — Novocherkassk, 2011. — 19 s.

13.Fedyanin, V. Ya. Ispol'zovanie gruntovykh teploobmennikov v sistemakh teplosnabzheniya / V. Ya. Fedyakin, M. K. Karpov // Polzunovskii vestnik. — 2006. —№ 4. — S. 98—103.

14.Shishkin, N. D. Otsenka effektivnosti primeneniya teplonasosnykh ustanovok v sistemakh teplosnabzheniya Astrakhanskoi oblasti / N. D. Shishkin, I. S. Prosvirina // Izvestiya AZhKKh. — 2000. — № 4. — S. 7.

15.RETScreen®International. Ground-source Heat Pump Project Analysis: Chapter // RETScreen®Engineering & Cases Textbook. — Ministryof Natural Sources of Canada, 2005. — 70 p.

INVESTIGATION OF THE FORMATION OF THE TEMPERATURE FIELD OF SOIL

DURING THE OPERATION GEOTHERMAL HEAT PUMPS

UNDER THE INFLUENCE OF GROUNDWATERS

N. Yu. Saprykina1, P. V. Yakovlev2

Astraxan' Institute of Civil Engineering1

Russia, Astraxan’

Astraxan’ State Technical University 2

Russia, Astraxan’

1PhD student of the Dept. of Heat and Gas Supply and Ventilation, tel.: [phone], e-mail: [e-mail]

2D. Sc. in Engineering, Prof. of the Dept. of Safety and Hydromechanics

Statement of the problem. Developing long-term forecast of energy efficiency of the heat pump, the characteristics of which vary due to changes in the natural distribution of the temperature field of the Earth in the long life of the well is addressed. Given the fact in most cases there are groundwaters that have an impact on the formation temperature, there is an individual study of the influence of seepage flow in the emerging field of temperature.

Results. The description of the prediction of the thermal field soil mass in operation of geothermal heat pumps in the long-term work under the influence of groundwater is presented.

Conclusions. A temperature field regardless of external factors affecting the well operated — flow filtration of the earth has the properties of «compensation cushion». The temperature of the reservoir that is being stabilized does not allow further «displacement» of the field, which may have a positive effect on the overall operation of the system.

Keywords: heat pump, geothermal wells, temperature field, soil mass, filtration flow, groundwater, filtration rate.

36

Выпуск № 2 (46), 2017

ISSN 2541-7592

УДК 691.1

ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

ИЗ ОТХОДОВ ПРОИЗВОДСТВА ХЛОПКОВЫХ И ЛЬНЯНЫХ ВОЛОКОН

А. А. Титунин1, Т. Н. Вахнина2, И. В. Сусоева3

Костромской государственный университет 1, 2, 3 Россия, г. Кострома

1Д-р техн. наук, проф. кафедры лесозаготовительных и деревоперерабатывающих производств

2Канд. техн. наук, доц. кафедры лесозаготовительных и деревоперерабатывающих производств, e-mail: [e-mail]

3Канд. техн. наук, доц. кафедры техносферной безопасности, e-mail: [e-mail]

Постановка задачи. Исследуется влияние влагосодержания на размерную стабильность и коэффициент теплопроводности теплоизоляционных плит.

Результаты. Представлены результаты экспериментальных исследований эксплуатационных свойств новых теплоизоляционных материалов на основе отходов растительного происхождения и синтетических термореактивных или неорганических связующих.

Выводы. Получены более высокие по сравнению с традиционными материалами показатели эксплуатационных свойств — размерная стабильность и устойчивость коэффициента теплопроводности при длительном воздействии влаги. Тем самым доказана возможность применения композиционного плитного материала на основе невозвратных пылевидных отходов прядения льна и хлопка в качестве внутреннего теплоизоляционного слоя ограждающих конструкций в малоэтажном строительстве.

Ключевые слова: теплопроводность, плиты, влагопоглощение, разбухание, отходы прядения, лен, хлопок, связующее, влажность.

Введение. Согласно «Стратегии развития промышленности строительных материалов и индустриального домостроения на период до 2020г. и дальнейшую перспективу до 2030 г.» в рамках обеспечения реализации «Концепции долгосрочного социально-экономического развития Российской Федерации» предусматривается обеспечение отрасли недорогими, безопасными, экологически чистыми материалами, вовлечение отходов в производство строительных материалов, увеличение глубины переработки природных ресурсов1.

При этом строительство жилых, общественных и большинства промышленных зданий должно осуществляться в соответствии с требованиями к тепловой защите2. Нормами2 наряду с другими требованиями установлен такой показатель тепловой защиты здания, как приведенное сопротивление теплопередаче отдельных элементов ограждающих конструкций.

При эксплуатации зданий из-за разницы температур с наружной и внутренней сторон ограждающих конструкций происходит перенос теплоты, который подчиняется эмпиричес-

© Титунин А. А., Вахнина Т. Н., Сусоева И. В., 2017

1Распоряжение Правительства РФ от 10.05.2016 № 868-р «Об утверждении Стратегии развития промышленности строительных материалов на период до 2020 года и дальнейшую перспективу до 2030 года» [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.consultant.ru (дата обращения 18.03.2017).

2СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. — М.: Госстрой России, 2003. — 27 с.

37

Научный журнал строительства и архитектуры

кому закону Био-Фурье. Согласно этому закону вектор теплового потока q прямо пропорционален градиенту температуры T:

q gradT .

(1)

Вуравнении (1) коэффициент пропорциональности λ характеризует способность како- го-либо материала проводить теплоту и называется коэффициентом теплопроводности. Именно этот коэффициент является одним из определяющих параметров при расчете термического сопротивления ограждающих конструкций.

1. Обоснование актуальности исследования. Для обеспечения требуемых соглас-

но2 значений коэффициента сопротивления теплопередаче при устройстве ограждающих конструкций необходимо использовать теплоизоляционные материалы, такие как минерало-

ватные плиты, пенополистирол, пенополиуретан и др. [25]. Основными достоинствами полимерных утеплителей и минеральной ваты являются малая плотность (32…200 кг/м3) и низкий коэффициент теплопроводности — от 0,019…0,05 Вт/(м·К) (пенопласты) до 0,045…0,07 Вт/(м·К) (минеральная вата). Минеральная вата отвечает требованиям безопасности — слабогорючий материал (группа горючести Г1), пенопласты же относятся к материалам от умеренногорючих (Г2) до сильногорючих (Г4). Кроме того, пенопласты не являются дешевыми, пенополиуретан имеет низкую стойкость к ультрафиолетовым излучениям, пенополистирол является хрупким и неустойчивым к органическим растворителям.

2. Зарубежный и отечественный опыт. Один из самых эффективных утеплителей — минеральная вата — дорогостояща [21], пылит при изготовлении и монтаже [1], негативно воздействуя на органы дыхания, имеет высокое водопоглощение, дает усадку при эксплуатации [7, 8, 16, 17]. Поэтому весьма актуальными являются вопросы повышения эксплуатационной стойкости минераловатных плит. В этом направлении проводили исследования Ю. Л. Бобров [1], Т. В. Смирнова [13], В. П. Ярцев, А. А. Мамонтов и др. [7, 8, 16, 17]. При определенно положительных полученных результатах по-прежнему остается актуальной задача разработки новых эффективных теплоизоляционных материалов, устойчивых к воздействию температуры и влажности окружающей среды. И в первую очередь это относится к материалам, выполненным на основе наполнителей растительного происхождения, возобновляемом по своей природе ресурсе [19, 23].

Jiří Zach в работе [27] исследовал свойства теплоизоляционных материалов на основе конопли, джута и льна. Разработанные авторами композиционные материалы имеют значение коэффициента теплопроводности в интервале 0,041…0,050 Вт/(м·К) в зависимости от плотности, типа органических волокон и содержания костры. В работе [20] рассмотрены фи- зико-механические и эксплуатационные свойства теплоизоляционных материалов, выполненных из хлопковых отходов, золы и бетона, коэффициент теплопроводности которых составляет от 0,231 до 0,260 Вт/(м·К). Таким образом, теплоизоляционные материалы из растительных отходов имеют большой диапазон значений коэффициента теплопроводности в зависимости от состава и структуры композита.

ВРоссии теплоизоляционные материалы в соответствии с требованиями ГОСТ 16381773 должны обладать теплопроводностью не более 0,175 Вт/(м·К), иметь плотность (объемную массу) не более 500 кг/м3, обладать стабильными физико-механическими и теплотехническими свойствами и не выделять токсических веществ и пыли в количествах, превышающих предельно допустимые концентрации.

Исследованиями процесса теплообмена применительно к новым материалам, в том числе растительного происхождения, занимаются как зарубежные [22, 24], так и отечествен-

3 ГОСТ 16381-77.Материалыиизделиястроительныетеплоизоляционные.—М.: Изд-востандартов, 1992. —7с.

38

Выпуск № 2 (46), 2017

ISSN 2541-7592

ные ученые [2, 4, 5, 11, 12, 14, 15]. Этими и другими исследователями было установлено, что теплообмен (главным образом, его интенсивность и количество переносимой теплоты) зависит от формы тела, его размеров, химического состава, времени процесса, физических свойств тел: плотности, пористости, характера пор (открытые или закрытые), а также от влажности и температуры, при которых происходят процессы передачи теплоты. В частности, было доказано, что чем меньше плотность материала, тем меньше коэффициент теплопроводности, следовательно, тем эффективнее материал будет выполнять функцию замедления теплового потока [9, 10]. Эта закономерность характерна для идеального материала с закрытыми порами в условиях постоянной влажности. На практике тепловые свойства материала существенно зависят от влажности окружающей среды и, как следствие, от влажности материала. С увеличением влажности материала резко снижаются его теплоизоляционные свойства [1, 18, 26], поэтому при разработке структуры и состава теплоизоляционного материала важно спрогнозировать и оценить влияние влагосодержания на его теплопроводность. Значительное влияние на теплопроводность материала также оказывает изменение его геометрических характеристик [6]. Оценить размерную стабильность материала внутри ограждающей конструкции неразрушающими методами невозможно, поэтому при исследовании теплопроводности материала необходимо также учитывать изменение его геометрических показателей при воздействии влаги.

3. Описание исследования. В лаборатории кафедры лесозаготовительных и деревообрабатывающих производств Костромского государственного университета разработаны теплоизоляционные композиционные волокнистые плиты (ВП) на основе наполнителей из безвозвратных пылевидных отходов производства хлопковых и льняных волокон и матрицы из синтетических и неорганических связующих [3]. Образцы изготавливались по технологии древесноволокнистых плит мокрого способа производства. В качестве матрицы для производства плит были использованы: синтетические термореактивные связующие — карбамидоформальдегидное (КФС) и фенолоформальдегидное (ФФС), и неорганические — жидкое стекло (ЖС) Na2O (SiO2)n и алюмохромфосфатное связующее (АХФ) CrAl3(H2PO4)n. Композиционный плитный материал изготавливался средней плотности — 370…410 кг/м3, расход связующего составлял 40 % от массы растительного наполнителя. Образцы материала высушивались при 80 °С до влажности (8 ±0,5) %.

Оценивалась теплопроводность и размерная стабильность композиционных плит после обработки паром при температуре (98 ±2) °С от 30 минут до трех часов с интервалом в 30 минут.

Для обработки паром образцы в вертикальном положении помещались на решетку над паровой баней, пропаривались, после чего определялись влагопоглощение по массе Wп, %, коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м·К), и относительное изменение параметров — коэффициента теплопроводности ∆λ, %, и толщины материала ∆h, %. Значение коэффициента теплопроводности материала определялось с помощью измерителя теплопроводности ИТПМГ4 в соответствии с ГОСТ 7076-994. Для контроля испытывались образцы древесностружечной плиты (ДСтП) и плиты из минеральной ваты.

4. Результаты и обсуждение. Результаты определения параметров материалов после обработки паром представлены в табл. В начале испытаний волокнистые и минераловатные плиты имели сопоставимые значения влагопоглощения, ДСтП на фенольном связующем поглотили влаги в два раза меньше (в сравнении с остальными плитными материалами). При этом максимальную стабильность толщины после пропаривания показали волокнистые плиты на термореактивных и неорганических связующих, а минимальное изменение коэффициента теплопроводности — ДСтП.

4 ГОСТ 7076-99. Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме. — М.: ГУП ЦПП, 2000. — 23 с.

39

Научный журнал строительства и архитектуры

Результаты определения показателей материала* после обработки паром					Таблица
Вид композита,	Влагопоглощение		Коэффициент	Изменение	Разбухание
			теплопроводности λ,	коэффициента	по толщине
время обработки, ч	Wп, %		Вт/(м·К)	теплопроводности ∆λ, %	∆h, %
Контрольные образцы без обработки паром:
- без связующего			0,06/0,056
- на КФС			0,086/0,06
- на ФФС			0,086/0,061
- на ЖС			0,084/0,061
- на АХФ			0,083/0,060
ДСтП			0,131
Минеральная вата			0,048
Образцы после обработки 0,5 ч
- без связующего	14,3/17,8		0,099/0,098	65/75	3,3/3,1
- на КФС	15,5/16,8		0,121/0,116	41/93	1,3/1,5
- на ФФС	14,9/16,1		0,117/0,114	40/86	1,4/1,5
- на ЖС	13,4/16,0		0,116/0,114	42/86	1,4/1,9
- на АХФ	13,2/15,8		0,116/0,113	42/88	1,8/2,6
ДСтП	8,0		0,145	11	5,0
Минеральная вата	15,3		0,208	333	2,7
Образцы после обработки 1 ч
- без связующего	20,4/25,8		0,139/0,115	131/105	6,6/6,1
- на КФС	23,9/25,8		0,156/0,132	81/120	3,6/3,4
- на ФФС	22,6/24,4		0,147/0,128	71/109	3,2/3,4
- на ЖС	19,3/24,0		0,147/0,127	75/108	3,2/3,4
- на АХФ	18,4/23,7		0,146/0,125	76/108	3,2/4,1
ДСтП	22,4		0,152	16	15,2
Минеральная вата	31,7		0,364	658	13,5
Образцы после обработки 1,5 ч
- без связующего	25,0/30,0		0,144/0,132	140/135	9,6/9,1
- на КФС	26,3/29,5		0,164/0,151	91/152	6,9/5,6
- на ФФС	26,1/26,5		0,156/0,148	81/142	6,3/5,4
- на ЖС	23,9/25,8		0,151/0,146	80/139	5,9/5,3
- на АХФ	23,1/24,9		0,150/0,143	80/138	6,2/5,7
ДСтП	35,3		0,198	51	30,6
Минеральная вата	42,8		0,520	983	25,1
Образцы после обработки 2 ч
- без связующего	41,3/50,2		0,182/0,147	203/162	11,8/11,3
- на КФС	44,6/46,3		0,212/0,195	146/225	8,6/7,2
- на ФФС	42,2/43,8		0,211/0,194	145/218	8,2/7,1
- на ЖС	41,1/41,9		0,209/0,192	149/215	8,5/7,3
- на АХФ	40,2/40,7		0,205/0,190	147/216	8,7/7,6
ДСтП	57,5		0,274	109	59,1
Минеральная вата	56,3		0,637	1227	48,5
Образцы после обработки 2,5 ч
- без связующего	57,0/68,0		0,199/0,198	231/235	14,5/14,1
- на КФС	60,5/63,4		0,231/0,216	168/260	12,2/11,3
- на ФФС	59,4/62,6		0,229/0,213	166/249	12,4/11,6
- на ЖС	56,3/61,4		0,226/0,211	169/246	12,7/11,8
- на АХФ	68,0/59,7		0,224/0,208	170/247	12,8/11,9
ДСтП	79,1		0,394	200	108,7
Минеральная вата	70,2		0,798	1562	83,3
Образцы после обработки 3 ч
- без связующего	75,5/80,4		0,260/0,250	333/346	16,5/16,3
- на КФС	78,9/80,4		0,249/0,246	189/310	15,1/13,5
- на ФФС	75,4/78,8		0,246/0,245	186/302	15,3/13,8

40