Методическое пособие 813

Выпуск № 1 (41), 2016

ISSN 2072-0041

ПОЖАРНАЯ И ПРОМЫШЛЕННАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ (В СТРОИТЕЛЬСТВЕ)

УДК 697.956

АНАЛИТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОТИВОДЫМНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ЗДАНИЙ

С. А. Колодяжный, Н. В. Колосова, И. И. Переславцева

Воронежский государственный архитектурно-строительный университет Россия, г. Воронеж, тел.: [phone]; e-mail: [e-mail]

С. А. Колодяжный, канд. техн. наук, доц., ректор Н. В. Колосова, ассистент кафедры теплогазоснабжения и нефтегазового дела

И. И. Переславцева, ассистент кафедры пожарной и промышленной безопасности

Постановка задачи. Распространение выделяемых при пожаре токсичных газов значительно затрудняет эвакуацию людей из охваченных пожаром помещений здания. Для успешного решения задачи защиты зданий от распространения дыма необходимо создать методологию для расчета параметров приточно-вытяжной вентиляции, обеспечивающей удаление продуктов горения при пожаре в здании из помещений с очагом возгорания и смежных с ними.

Результаты. К основным параметрам противодымной вентиляции следует отнести температуру и массовый расход продуктов горения, удаляемых с помощью этой вентиляции. Расчет параметров системы вытяжной вентиляции, удаляющей дым с токсичными продуктами горения из смежных с горящим помещений, предлагается проводить в зависимости от режима горения материала.

Выводы. Предлагаемая в работе методика может быть использована при расчете параметров противодымной вентиляции строительных сооружений закрытых автостоянок, расположенных в надземной или подземной части, складов, производственных зданий, комплексов многофункционального назначения и т. д., не имеющих регламентированных методик расчета.

Ключевые слова: противодымная вентиляция, пожар, токсичные газы, очаг возгорания, эвакуация, продукты горения.

Введение. Статистические данные исследования пожаров показывают, что основными поражающими факторами являются токсичные газы, которые интенсивно распространяются в зданиях различного функционального назначения при многообразной планировке помещений. Распространение выделяемых при пожаре токсичных газов происходит одновременно с интенсивным задымлением воздушной среды, которое достаточно быстро приводит к полной потере видимости, а следовательно, значительно затрудняет эвакуацию людей из охваченных пожаром помещений здания. Поэтому защита зданий от распространения дыма, содержащего токсичные элементы, является актуальной проблемой как в уже эксплуатируемых зданиях, так и во вновь возводимых по современным проектам.

Для успешного решения этой проблемы необходимо создать методологию для расчета параметров приточно-вытяжной вентиляции, обеспечивающей удаление продуктов горения при пожаре в здании из помещений с очагом возгорания и смежных с ним. При этом к основным параметрам противодымной вентиляции следует отнести температуру и массовый расход продуктов горения, удаляемых с помощью этой вентиляции.

© Колодяжный С. А., Колосова Н. В., Переславцева И. И., 2016

131

Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура

1. Определение основных параметров противодымной вентиляции в помещении с очагом возгорания. По аналогии с представленным в [1—6] уравнением материального баланса для газовой среды в помещении можно записать уравнение, описывающее массовый расход продуктов горения, которые удаляются из горящего помещения:

d( д Vд)
ср	Gд	,	(1)
d	вых

где Vд — объем, занимаемый в помещении слоем дыма, м3; дср — средняя плотность в слое дыма, концентрирующегося в верхней части помещения с очагом возгорания, кг/м3; дсрVд —

соответственно масса газа, заполняющего дымовой слой, кг; — время, c; — скорость выгорания (количество сгорающего за единицу времени горючего материала), кг/с; Gвыхд —

массовый расход удаляемых продуктов горения, кг/с.

На начальной стадии пожара среднее давление среды практически не меняется и равно давлению наружного воздуха. Следовательно, уравнение состояния газа имеет вид

д Тд	Т	0	const,	(2)
ср ср	0

где 0,Т0 — плотность и температура среды до начала пожара; Тсрд — средняя температура дымового слоя, определяемая формулой [1—6]

Тд		С 0Т0			,	(3)
ср			AC	n
		1 (1 С 0)eVд

где А и С определены равенствами, представленными в [1—6].

Приведенные уравнения (1)—(3) замыкаются функциональной зависимостью количества сгорающего за единицу времени горючего материала с мощностью Qпож тепловыделения очага пожара и толщиной h дымового слоя:

f (Qпож,h),				(4)
где Qпож определяется выражением [7, 8]:
Q		QрF	,	(5)
пож		уд н пож

где η — коэффициент полноты сгорания; ψуд — удельная массовая скорость выгорания, кг/м2·с; Qнр — теплота сгорания, Дж/кг; Fпож — площадь горения пожарной нагрузки, м2.

Функциональная зависимость (4) определяет содержание и порядок расчета противодымной вентиляции с учетом конфигурации конкретных помещений.

Для помещений с массовым пребыванием людей (зрительных и торговых залов, залов для проведения конференций и спортивных мероприятий и т. д.), а также для атриумов с конструктивно неотделенными галереями (рис. 1) зависимость (4) принимается в виде [9]:

0,0713 Q	(H h)5 0,0018 Q ,	(6)
пож	пож

где α — коэффициент теплопотерь на излучение; H — полная высота помещения с очагом возгорания,м;h — толщина слоя дыма,образующегося при пожаре вверхней части помещения, м.

В случае если атриум содержит конструктивно отделенные этажи (рис. 2), функциональная зависимость (4) выбирается в следующем виде [9]:

0,032	3 ( Q	)5 (H h).	(7)
	пож

132

Выпуск № 1 (41), 2016

ISSN 2072-0041

Рис. 1. К определению скорости возгорания для помещений

с массовым пребыванием людей

Рис. 2. К определению скорости возгорания для помещений

с конструктивно отделенными этажами

Если расчет основных параметров вытяжной вентиляции, удаляющей дым из помещения, проводится, исходя из условия защиты только на период эвакуации людей из горящего здания, то должны выполняться условия

0 кр,

0 h hкр,

(8)

где τкр — критическое время эвакуации людей из горящего здания; hкр — предельная толщина слоя дыма, при которой еще имеется относительно прозрачная воздушная среда, допускающая эвакуацию людей из помещения горящего здания вдоль горизонтальных путей.

Если расчет основных параметров вытяжной вентиляции, удаляющей дым из помещения, проводится, исходя из условия защиты на время, которое необходимо для проведения противопожарных мероприятий специализированными подразделениями, то должны выполняться условия

0 сп,

0 h hпр,

(9)

где τcn — время окончания спасательных работ.

133

Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура

В первом случае Gвыхд и для расчета параметров вытяжной вентиляции требуется интегрирование уравнения (1). Во втором случае Gвыхд , интегрирование уравнения (1) для расчета параметров вытяжной вентиляции не требуется.

2. Определение основных параметров противодымной вентиляции в помещениях,

смежных с содержащим очаг возгорания. Расчет параметров системы вытяжной вентиляции, удаляющей дым с токсичными продуктами горения из смежных с горящим помещений, должен проводиться в зависимости от режима горения материала.

Согласно [7], возможны два предельных режима горения материала в помещении. Если имеется достаточное количество кислорода, то горение материала в помещении происходит аналогично его горению на открытом воздухе. В этом случае реализуется режим пожара, регулируемый нагрузкой. Если кислорода в помещении недостаточно, то скорость выгорания определяется количеством воздуха, поступающего извне. В этом случае реализуется режим пожара, регулируемый вентиляцией. На практике в процессе развития пожара эти предельные режимы могут чередоваться, между ними имеют место промежуточные состояния.

Согласно [10, 11], режим пожара можно определить, сравнивая приведенную удельную пожарную нагрузку gуд с ее критическим значением gкр. Если gуд ≤ gкр, то имеет место пожар, регулируемый нагрузкой (ПРН); если gуд ≥ gкр, то имеет место пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ). При этом gуд и gкр определяются соответственно выражениями:

gуд

mjQнрj

;

(10)

(Fобщ Аобщ ) Qндр

3

4500П3

gкр

V

+

(11)

,

6V

1+500П3

в

где m

j

— количество j-го материала, входящего в состав пожарной нагрузки, кг;

Qр — теп-

нj

лота сгорания для j-го материала, кДж/кг; Fобщ

— общая площадь ограждающих помещение

стен, пола и потолка, м2; А — общая площадь проемов в помещении, м2; Qр

— теплота

общ

нд

сгорания для древесины, кДж/кг; V — объем всего помещения, м3; V

— удельное количе-

в

ство воздуха, которое необходимо для полного сгорания находящихся в помещении горючих материалов, м3/кг:

Vв 0,263 10 3 mjQнрj ;

П— проемность помещения, м1/2, определяемая равенством

ПАj hj ;

3 V3

Aj — площадь j-го проема в помещении, м2; hj — высота j-го проема в помещении, м. Общую площадь поверхности строительных конструкций, которые ограждают поме-

щение, вычисляют по формуле Fобщ 6V 23 . Значения Qнрj и Qндр можно взять из справочных

данных, которые приведены в [7].

Если в горящем помещении имеет место режим ПРН, то максимальное значение среднеобъемной температуры Tmax в нем определяется из выражения [12—15]

T	T	224g0,528	,	(12)
max	0	кр

где T0 — температура воздуха, К.

134

Выпуск № 1 (41), 2016 ISSN 2072-0041

Если в горящем помещении имеет место режим ПРВ, то [12—15]

T	T 940 е 0,0047gудп - 0,141 ,				(13)
max	0
где приведенная удельная пожарная нагрузка
	g	п		mjQнрj
		уд		F Qр
				п нд

относится не ко всей площади ограждающих конструкций, а только к площади пола помещения Fn, м2.

Зависимости (12), (13) необходимы для определения параметров вентиляции, удаляющей дым из рассматриваемых помещений.

На рис. 3 показана схема обмена газами в коридоре этажа, на котором находится помещение с очагом возгорания. Температура газов, выходящих из горящего помещения в коридор, определяется соотношением [12—15]

Твых 0,8 Тmax .

(14)

Рис. 3. Схема обмена газами в коридоре этажа

В работах [16—17] приводится дифференциальное уравнение, отражающее характер распределения температуры в слое дыма вдоль длины коридора. Интегрирование этого уравнения позволяет получить выражение для усредненной температуры дымовой завесы в коридоре:

Т

-Т

2h

Ак

l

0,58l

вых

0

пр

к

Т

Т

к

1,22

,

(15)

ср

0

l

1 exp

Ак

2hпр

к

lк

где hпр — предельное значение толщины дымового слоя, м; Ак, lк — площадь, м2, и длина, м, коридора соответственно.

При этом отношение предельной толщины дымового слоя к полной высоте коридора должно лежать в интервале от 0,5 до 0,6.

Массовый расход дыма, удаляемого из коридора при пожаре в одном из соединяющихся с ним помещений, определяется по формуле [18—21]

135

Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура

Gд	кА	h	,	(16)
вых	дв	дв

где коэффициент k принимает значения 1,0 и 1,2 для жилых и общественных зданий соответственно; Адв, hдв — площадь и высота двери соответственно на выходе из коридора по пути эвакуации.

С помощью зависимостей (15), (16) можно определять параметры вытяжной вентиляции для удаления дыма из смежных с горящим помещением одноуровневых холлов, вестибюлей и т. д. Если вестибюль, торговый зал или атриум сообщается с двумя и более уровнями, на которых расположены помещения различной площади, то для определения удаляемого массового расхода дыма при пожаре можно воспользоваться представленной в [9] зависимостью:

Gвыхд 0,683	1	(zпр 2,4Апр0,4hпр0,2 2,1hпр ) 1,5Апр hпр ,
	Апрhпр2		(17)

где Апр, hпр — площадь и высота соответственно проема помещения с очагом возгорания, смежного с защищаемым вестибюлем, торговым залом или атриумом; zпр — расстояние от верха этого проема до нижней границы дымовой завесы.

При этом средняя температура дымового слоя определяется по представленной выше зависимости (3).

Выводы

1.В работе представлены аналитические зависимости, позволяющие провести инженерные вычисления для определения исходных данных с последующим расчетом вентиляционной системы, обеспечивающей удаление продуктов горения из помещений горящего здания. При этом не требуется привлечения каких-либо программных комплексов ПЭВМ.

2.Полученные исходные данные необходимы для расчета приточно-вытяжной противодымной вентиляции различных зданий и сооружений, включающего в себя определение необходимой площади поперечного сечения дымовых вытяжных шахт, подачу воздуха в зону лестничных клеток и лифтовых шахт, оптимизацию расположения вентиляторов дымоудаления и подпора воздуха и т. д. При этом расчет системы противодымной защиты должен обеспечивать незадымление смежных с горящим помещений и путей эвакуации при открытых или закрытых оконных и дверных проемах на этаже с очагом возгорания, а также независимо от влияния метеорологических факторов.

Библиографический список

1.Колодяжный, С. А. Математическая модель для определения критического времени эвакуации при пожаре / С. А. Колодяжный, В. А. Козлов, И. И. Переславцева // Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура. — 2014. — № 3 (35). — С. 128—138.

2.Колосова, Н. В. Ликвидация последствий аварий на объектах инженерных систем теплогазоснабжения / Н. В. Колосова, К. М. Сенькин, Ю. А. Соя, В. О. Бочаров // Научный журнал. Инженерные системы и сооружения. — 2012. — № 3 (8). — С. 44—50.

3.Systemswang, B. A. Simplified Methodology for the Prediction of Mean Air Velocity and Particle Concentration in Isolation Rooms with Downward Ventilation / B. Systemswang, B. Zhao, C. Chen // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45, № 8. — Р. 1847—1853.

4.Ventilation Performance Prediction For Buildings: Model Assessment / Q. Сhen [et al.] // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45, № 2. — Р. 295—303.

5. Яременко, С. А. Пожарная безопасность объектов строительства в российской федерации / С. А. Яременко, И. И. Переславцева, Д. В. Извеков // Научный журнал. Инженерные системы и сооружения. — 2014. — Т. 2, № 4 (17). — С. 110—114.

6. Колодяжный, С. А. Определение критического времени эвакуации при пожаре по потере видимости / С. А. Колодяжный, И. И. Переславцева // Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура. — 2014. — № 4 (36). — С. 168—176.

136

Выпуск № 1 (41), 2016

ISSN 2072-0041

7.Кошмаров, Ю. А. Прогнозирование опасных факторов пожара в помещении: учеб. пособие / Ю. А. Кошмаров. — М.: Академия ГПС МВД России, 2000. — 118 с.

8.Halvoňová, B. Performance of «Ductless» Personalized Ventilation in Conjunction with Displacement

Ventilation: Impact of Intake Height / B. Halvoňová, A. K. Melikov // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45, № 4. — Р. 996—1005.

9.International Building Cod. — USA.: ICC, 2003. — 660 pp.

10.Молчадский, И. С. Пожар в помещении / И. С. Молчадский. — М.: ВНИИПО, 2005. — 456 с.

11.Liu, W. Evaluation of Calculation Methods of Mean Skin Temperature for Use in Thermal Comfort Study/ W. Liu, Q. Deng, Z. Lian, Y. Liu // Building and Environment. — 2011. — Vol. 46, № 2. — Р. 478—488.

12.Методы расчета температурного режима пожара в помещениях зданий различного назначения: рекомендации. — М.: ВНИИПО, 1988. — 56 с.

13.Колосов, А. И. Динамическое моделирование как инструмент прогнозирования и планирования мероприятий эксплуатации инженерных систем в неопределенных стохастически развивающихся ситуациях / А. И. Колосов, Г. И. Щербинин, О. В. Свищев, И. В. Васильев // Научный журнал. Инженерные системы и сооружения. — 2012. — № 3 (8). — С. 39—43.

14.Selection of Window Sizes for Optimizing Occupational Comfort and Hygiene Based on Computational

Fluid Dynamics and Neural Networks / G. M. Stavrakakis	[et al.] //	Building and	Environment. — 2011. —
Vol. 46, № 2. — Р. 298—314.
15. Chmiel, M. Firefighting Vehicles Classification,	Labelling	and Division /	M. Chmiel, T. Markowski,

A.Kowalczyk // Bezpieczenstwo i Technika Pozarnicza. — 2013. — Vol. 32. — Р. 67—78.

16.Стецовский, М. П. Исследования газообмена на этаже пожара и определение некоторых параметров для расчета вентиляционных систем противодымной защиты жилых зданий: дис. … канд. техн. наук / М. П. Стецовский. — М.: МИСИ, 1979.

17.Bady, M. Experimental Investigations of the Indoor Natural Ventilation for Different Building Configura-

tions and Incidences / M. Bady, S. Kato, T. Takahashi, H. Huang // Building and Environment. — 2011. — Vol. 46, № 1. — Р. 65—74.

References

1. Kolodyazhnyj, S. A. Matematicheskaya model' dlya opredeleniya kriticheskogo vremeni e'vakuacii pri pozhare / S. A. Kolodyazhnyj, V. A. Kozlov, I. I. Pereslavceva // Nauchnyj vestnik Voronezhskogo GASU. Stroitel'stvo i arxitektura. — 2014. — № 3 (35). — S. 128—138.

2. Kolosova, N. V. Likvidaciya posledstvij avarij na ob'ektax inzhenernyx sistem teplogazosnabzheniya / N. V. Kolosova, K. M. Sen'kin, Yu. A.Soya, V. O. Bocharov // Nauchnyj zhurnal. Inzhenernye sistemy i sooruzheniya. — 2012. — № 3 (8). — S. 44—50.

3.Systemswang, B. A. Simplified Methodology for the Prediction of Mean Air Velocity and Particle Concentration in Isolation Rooms with Downward Ventilation / B. Systemswang, B. Zhao, C. Chen // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45, № 8. — Р. 1847—1853.

4.Ventilation Performance Prediction For Buildings: Model Assessment / Q. Shen [et al.] // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45, № 2. — Р. 295—303.

5.Yaremenko, S. A. Pozharnaya bezopasnost' ob'ektov stroitel'stva v rossijskoj federacii / S. A. Yaremenko, I. I.Pereslavceva, D. V. Izvekov // Nauchnyj zhurnal. Inzhenernye sistemy i sooruzheniya. — 2014. — T. 2, № 4 (17). — S. 110—114.

6. Kolodyazhnyj, S. A. Opredelenie kriticheskogo vremeni e'vakuacii pri pozhare po potere vidimosti / S. A. Kolodyazhnyj, I. I. Pereslavceva // Nauchnyj vestnik Voronezhskogo GASU. Stroitel'stvo i arxitektura. — 2014. — № 4 (36). — S. 168—176.

7. Koshmarov, Yu. A. Prognozirovanie opasnyx faktorov pozhara v pomeshhenii: ucheb. posobie / Yu. A. Koshmarov. — M.: Akademiya GPS MVD Rossii, 2000. — 118 s.

8.Halvoňová, B. Performance of «Ductless» Personalized Ventilation in Conjunction with Displacement Ventilation: Impact of Intake Height / B. Halvoňová, A. K. Melikov // Building and Environment. — 2010. — Vol. 45,

№4. — Р. 996—1005.

9.International Building Cod. — USA.: ICC, 2003. — 660 pp.

10.Molchadskij, I. S. Pozhar v pomeshhenii / I. S. Molchadskij. — M.: VNIIPO, 2005. — 456 s.

11.Liu, W. Evaluation of Calculation Methods of Mean Skin Temperature for Use in Thermal Comfort Study/ W. Liu, Q. Deng, Z. Lian, Y. Liu // Building and Environment. — 2011. — Vol. 46, № 2. — Р. 478—488.

12.Metody rascheta temperaturnogo rezhima pozhara v pomeshheniyax zdanij razlichnogo naznacheniya: rekomendacii. — M.: VNIIPO, 1988. — 56 s.

13.Kolosov, A. I. Dinamicheskoe modelirovanie kak instrument prognozirovaniya i planirovaniya meropriyatij e'kspluatacii inzhenernyx sistem v neopredelennyx stoxasticheski razvivayushhixsya situaciyax / A. I. Kolosov,

137

Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура

G. I. Shherbinin, O. V. Svishhev, I. V. Vasil'ev // Nauchnyj zhurnal. Inzhenernye sistemy i sooruzheniya. — 2012. — № 3 (8). — S. 39—43.

14. Selection of Window Sizes for Optimizing Occupational Comfort and Hygiene Based on Computational Fluid Dynamics and Neural Networks / G. M. Stavrakakis [et al.] // Building and Environment. — 2011. — Vol. 46, № 2. — Р. 298—314.

15. Chmiel, M. Firefighting Vehicles Classification, Labelling and Division / M. Chmiel, T. Markowski,

A.Kowalczyk // Bezpieczenstwo i Technika Pozarnicza. — 2013. — Vol. 32. — Р. 67—78.

16.Stecovskij, M. P. Issledovaniya gazoobmena na e'tazhe pozhara i opredelenie nekotoryx parametrov dlya rascheta ventilyacionnyx sistem protivodymnoj zashhity zhilyx zdanij: dis. … kand. texn. nauk / M. P. Stecovskij. — M.: MISI, 1979.

17.Bady, M. Experimental Investigations of the Indoor Natural Ventilation for Different Building Configurations and Incidences / M. Bady, S. Kato, T. Takahashi, H. Huang // Building and Environment. — 2011. — Vol. 46, № 1. — Р. 65—74.

ANALYTICAL CALCULATION OF KEY PARAMETERS

OF ANTISMOKE VENTILATION OF BUILDINGS

S. A. Kolodyazhnyj, N. V. Kolosova, I. I. Pereslavceva

Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering

Russia, Voronezh, tel.: [phone], e-mail: [e-mail]

S. A. Kolodyazhnyj, PhD in Engineering, Assoc. Prof., Rector

N. V. Kolosova, Lecturer of the Dept. of Heat and Oil and Gas Business

I. I. Pereslavceva, Lecturer of the Dept. of Fire and Industrial Safety

Statement of the problem. Distribution of the toxic gases emitted during a fire considerably complicates evacuation of people from rooms of the building captured by it. For a successful solution of the problem of protection of buildings against distribution of smoke it is necessary to create the methodology for the calculation of the parameters of the supply and exhaust ventilation providing the removal of combustion products in a building from rooms with the center of ignition and adjacent to it.

Results. Temperature and a mass consumption of combustion products removed by means of this ventilation should be classed as the key parameters of antismoke ventilation. Calculation of the parameters of a system of the exhaust ventilation removing smoke with toxic combustion products from premises adjacent to those on fire, has to be carried out depending on a burning mode of a material.

Conclusions. The suggested technique can be used to calculate the parameters of antismoke ventilation of construction of the closed parkings located in elevated or underground part, warehouses, production buildings, complexes of ultipurpose appointment, etc. which do not have the regulated calculation procedures.

Keywords: anti-smoke ventilation, fire, toxic fumes, fire centre, evacuation, combustion products.

138

Выпуск № 1 (41), 2016

ISSN 2072-0041

ПРАВИЛА НАПИСАНИЯ И ОФОРМЛЕНИЯ СТАТЕЙ

RULES OF PREPARATIONOF ARTICLES

Уважаемые авторы, пожалуйста, строго следуйте правилам написания и оформления статей для опубликования в Научном Вестнике.

1.Изложение материала должно быть ясным, логически выстроенным. Обязательными структурными элементами статьи являются Введение (~0,5 страницы) и Выводы (~0,5 страницы), другие логические элементы (пункты и, возможно, подпункты), которые следует выделять

вкачествезаголовков.

1.1.Введение предполагает:

обоснование актуальности исследования;

анализ последних публикаций, в которых начато решение исследуемой в статье задачи (проблемы) и на которые опирается автор в своей работе;

выделение ранее не решенных частей общей задачи (проблемы);

формулирование цели исследования (постановка задачи).

1.2.Основной текст статьи необходимо структурировать, выделив логические элементы заголовками. Нежелательны заголовки общего характера (например, «Теоретическая часть», «Экспериментальная часть»), предпочтительны более конкретные наименования («Теоретическое обоснование построения анизотропных поверхностей стоимости», «Алгоритм построения анизотропных поверхностей накопленной стоимости», «Анализ характера разрушения опытных образцов», «Расчет прочности тела фундамента»). В основном тексте должно быть выделено не менее двух пунктов (разделов).

1.3.Завершить изложение необходимо Выводами, в которых следует указать, в чем заключается научная новизна изложенных в статье результатов исследования («Впервые определено/рассчитано…», «Нами установлено...», «Полученные нами результаты подтвердили/опровергли…»).

2. Особое внимание следует уделить аннотации: она должна в сжатой форме отражать содержание статьи. Логически аннотация, как и сам текст статьи, делится на три части — По-

становка задачи (или Состояние проблемы), Результаты и Выводы, которые также выделя-

ются заголовками. Каждая из этих частей в краткой форме передает содержание соответствующих частей текста — введения, основного текста и выводов.

Требуемый объем аннотации — не менее 10 и не более 15 строк, набранных шрифтом высотой9 пт.

3. Статьи представляются в электронном и отпечатанном виде в 2-х экземплярах, один экземпляр должен быть подписан всеми авторами.

4. В одном номере публикуются не более двух статей одного автора. Автор несет ответственность за научное содержание статьи и гарантирует оригинальность представляемого материала.

5. Обязательно указание мест работы всех авторов, их должностей, контактной информации (сведения об авторах приводятся в начале статьи и набираются шрифтом высотой 8 пт.).

6. Объем статьи должен составлять не менее 5 и не более 10 страниц формата А4. Поля слева и справа — по 2 см, снизу и сверху — по 2,5 см.

7. Обязательным элементом статьи является индекс УДК.

8. Сведения об авторах, аннотация, ключевые слова и библиографический список приводятся на русском и на английском языках.

139

Научный вестник Воронежского ГАСУ. Строительство и архитектура

9.Для основного текста используйте шрифт Times New Roman высотой 12 пунктов с одинарным интервалом. Не используйте какой-либо другой шрифт. Для обеспечения однородности стиля не используйте курсив, а также не подчеркивайте текст. Отступ первой строки абзаца — 1 см.

10.Графики, рисунки и фотографии монтируются в тексте после первого упоминания о них. Название иллюстраций (10 пт., обычный) дается под ними после слова Рис. c порядковым номером (10 пт., полужирный). Если рисунок в тексте один, номер не ставится. Все рисунки и фотографии желательно представлять в цветном варианте; они должны иметь хороший контраст и разрешение не менее 300 dpi. Избегайте тонких линий в графиках (толщина линий должна быть не менее 0,2 мм). Рисунки в виде ксерокопий из книг и журналов, а также плохо отсканированные не принимаются.

11.Слово «Таблица» с порядковым номером размещается по правому краю. На следующей строке приводится название таблицы (выравнивание по центру без отступа) без точки в конце. Единственная в статье таблица не нумеруется.

12.Используемые в работе термины, единицы измерения и условные обозначения должны быть общепринятыми. Все употребляемые автором обозначения и аббревиатуры должны быть определены при их первом появлении в тексте.

13.Все латинские обозначения набираются курсивом, названия функций (sin, cos, exp)

игреческие буквы — обычным (прямым) шрифтом. Все формулы должны быть набраны в редакторе формул MathType. Пояснения к формулам (экспликация) должны быть набраны в подбор (без использования красной строки).

14.Ссылки на литературные источники в тексте заключаются в квадратные скобки [1]. Библиографический список приводится после текста статьи на русском и английском языках в соответствии с требованиями ГОСТ 7.1-2003. Список источников приводится в алфавитном порядке или по порядку их упоминания в тексте.

15.Родственники и супруги не могут быть соавторами одной статьи. Также в числе соавторов может быть только один автор, не имеющий ученой степени.

16.Редакция обеспечивает рецензирование статей. Статья рецензируется не более двух раз, после повторной отрицательной рецензии статья отклоняется.

17.Для публикации статьи необходимо заполнить и выслать на адрес редакции сопроводительное письмо (шаблон письма размещен на сайте журнала).

18.Редакция имеет право производить сокращения и редакционные изменения текста рукописи.

19.Редакция поддерживает связь с авторами преимущественно через электронную почту — будьте внимательны, указывая адрес для переписки.

140