- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
Герцен Ю.Ц., Любимов А.Л.
Пермский государственный технический университет
Для оценки напряженного состояния применяют такие инструментальные методы дефектоскопии, как вихретоковые на основе эффекта Баркгаузена, рентгено-структурные, позволяющие оценить напряжения по концентрации углеродных атомов в местах концентрации дислокаций. Акустические методы также позволяют выявлять напряженное состояние металла [1-3]. Но при этом требуется повышенная точность определения интервалов времени прохождения УЗ-волны от
|
источника до приемника (не менее 5 наносекунд), либо |
|||||||||||
|
применения метода автоциркуляции ультразвуковых волн, |
|||||||||||
|
дающего точность |
~ |
3• 10"4 |
[3]. В |
первом случае требуется |
|||||||
|
устройство с |
АЦП, |
стоимость |
которого |
сравнима |
со |
||||||
|
стоимостью |
компьютера |
|
последней |
модели. |
Метод |
||||||
|
автоциркуляции требует громоздкого набора оборудования. |
|
||||||||||
|
В данной работе была сделана попытка применения для |
|||||||||||
|
оценки напряжений в материале серийный дефектоскоп УД- |
|||||||||||
|
11УА и стандартные ультразвуковые датчики. Авторы |
|||||||||||
|
использовали конструкцию, показанную на Рис.1. Призмы из |
|||||||||||
|
оргстекла в виде скоб с заостренными кромками подковой |
|||||||||||
Рис. 1 Схема излучения и приема волны |
охватывали |
два |
|
стандартных |
датчика |
раздельно- |
||||||
совмещенного |
типа |
(Рис.1). |
Призмы |
самих |
датчиков |
и |
||||||
1^x10" |
||||||||||||
поверхности скоб подогнаны друг к другу достаточно плотно, |
||||||||||||
V |
||||||||||||
|
для улучшения акустического контакта зазор между ними |
|||||||||||
|
заполняется глицерином, у которого акустический импеданс |
|||||||||||
|
р- v ближе всего соответствует импедансу оргстекла. Один из |
|||||||||||
|
датчиков подключался к выходу генератора сигнала, второй - |
|||||||||||
|
к входу усилителя. Оба датчика закреплялись на пластине под |
|||||||||||
|
углом к нормали поверхности материала, равным первому |
|||||||||||
|
критическому. |
|
|
|
Pi = arcsin(c0/ci). |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Рис.2. Зависимость относительного- |
Здесь со и с, - |
скорости |
звука |
для |
продольных |
волн |
в |
|||||
изменения скорости головной волны от |
оргстекле и в исследуемом материале. В этом случае на |
|||||||||||
приложенного нормального напряжения |
поверхности образца создается головная волна. |
|
|
|
||||||||
всталиЭИ868 |
Дефектоскоп УД-11УА позволяет растянуть шкалу |
|||||||||||
|
горизонтальной развертки и |
перемещать ее таким |
образом, |
что на экране любой интересующий нас участок может быть представлен в сильно «увеличенном» виде. Например, интервал времени в 1 микросекунду может быть растянут по экрану в длину на 17 мм. Оценивая толщину луча порядка 0.5 мм, погрешность определения времени прихода сигнала может быть уменьшена до 0.03 мкс. Для времени прохождения импульса порядка 25 мкс, получаем точность измерения - 12 10'4 Эта величина в 4 раза грубее, чем в работе [3]. Тем не менее, УД-11УА позволяет оценивать изменения скорости волн под действием нагрузки.
Для исследования использовались образцы стали ЭИ868 толщиной 0.3 мм шириной 5 мм и длиной не менее 100 мм. Образцы растягивались набором грузов с массой до 20 кг. Сталь ЭИ868 относится к весьма мягким материалам, поэтому растяжение, по-видимому, оказывает на кристаллическую решетку ориентирующее воздействие, повышает её жесткость, вследствие чего скорость передачи упругой акустической волны возрастает. На Рис 2. показан график зависимости относительного изменения скорости поверхностной волны от растягивающего напряжения а. Относительное изменение скорости в данном образце сравнимо с аналогичной величиной для алюминия, как следует из графиков работы [3].
Список литературы 1. Буденков Г.А., Зинченко Р.В., Зинченко В.А., Недзвецкая О.В., Полянкин Г.А. Оценка напряженного
состояния изделий из серого чугуна акустическим методом. — Дефектоскопия, 1998, №7. С. 3— 7. 2. Никитина Н.Е. Определение плоского напряженного состояния конструкционных материалов с помощью объемных упругих волн. — Дефектоскопия, 1999, № 1. С. 48 — 54.
3. Зуев Л.Б., Семухин Б.С. Акустические свойства металлов и сплавов при деформации. Физика и химия обработки материалов, 2002, №5, с. 62-68.
МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
Герцен Ю.П., Любимов А.Л., Любимова Н.Ю., Шайхулина Н.Р.* Пермский государственный технический университет, МОУ школа № 33
Аморфные ферромагнетики (стекла) благодаря повышенной прочности на разрыв (превышающей в 6-8 раз прочность аналогичных кристаллических), возможности получения заданных магнитных свойств (коэрцитивной силы, магнитной проницаемости) все шире применяются в области высоких технологий,
|
|
|
|
|
например, для записи данных в компьютерах (диски CDRW), в |
|||||
|
|
|
|
|
магнитных элементах автоматики, маховиках мотор-генераторов |
|||||
|
|
|
|
|
[1-3]. Их широкому применению препятствует высокая стоимость, |
|||||
|
|
|
|
|
поэтому поиск новых путей применения, позволяющих увеличить |
|||||
|
|
|
|
|
масштаб их производства, представляет большой интерес. |
|||||
|
|
|
|
|
Данная |
работа |
посвящена |
исследованию |
полярного |
|
|
|
|
|
|
магнитооптического эффекта Керра, когда магнитное поле |
|||||
|
|
|
|
|
перпендикулярно поверхности металла. Поле в этом случае |
|||||
|
|
|
|
|
поворачивает плоскость поляризации и изменяет характер |
|||||
|
|
|
|
|
эллиптичности отраженного поляризованного луча. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
Принципиальная схема измерения интенсивности отраженного |
|||||
|
|
|
|
|
луча показана на рис.1. Образец О помещается в зазор между |
|||||
|
|
|
|
|
сердечником А и ярмом В электромагнита, обмотка которого |
|||||
|
|
|
|
|
питается постоянным током от стабилизированного источника (на |
|||||
|
а |
|
|
|
рис.1 не показано). В ярме электромагнита сверлилось отверстие. |
|||||
Рис. 1. Схема проведения эксперимента |
В зазор вместе с образцом помещали прокладку из немагнитного |
|||||||||
а) 0.0046 Тл |
|
|
|
материала S и датчик Холла от магнитометра Ш1-8. Луч лазера L |
||||||
|
|
|
освещал образец сверху через отверстие в ярме. Отраженный луч |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
с помощью зеркала М через поляроид Р и коллиматор К освещал |
|||||
|
|
|
|
|
фотоприемник F, соединенный с универсальным вольтметром, |
|||||
|
|
|
|
|
измеряющим ток в режиме короткого замыкания. Перед началом |
|||||
|
|
|
|
|
каждой серии измерений при выключенном лазере измерялся |
|||||
|
|
|
|
|
темновой |
ток |
фотодатчика, |
а также |
производилось |
|
|
|
|
|
|
размагничивание сердечника магнита. Для этого на его обмотку |
|||||
-30 |
-20 |
-ш |
|
|
подавали напряжение переменного тока ~40 вольт, которое затем |
|||||
|
|
плавно уменьшали до 0. Затем проводились измерения тока |
||||||||
с) |
0.144 Тл |
|
|
|||||||
|
|
фотоэлемента F при включенном лазере для различных углов |
||||||||
|
|
|
|
|
поворота поляроида Р и значений тока обмотки магнита. |
|||||
|
|
|
|
|
Одновременно замерялась величина магнитной индукции в |
|||||
|
|
|
|
|
зазоре. Угол поворота плоскости поляроида изменялся от 0 дс |
|||||
|
|
|
|
|
180 градусов с интервалом в 10° |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Результаты измерений фототока представлены на Рис. 2 (a-d) |
|||||
|
|
|
|
|
в полярных координатах. При малой индукции поля В (а) |
|||||
|
|
|
|
|
диаграмма описывает закон Малюса для плоско поляризованного |
|||||
|
|
|
|
|
света. Рисунки Ь) и с) демонстрируют увеличение амплитуды1* |
|||||
|
-20 |
-10 |
ТЕГ |
ЗГ |
отраженного луча и поворот плоскости поляризации. Изменение |
|||||
|
направления магнитного поля (Рис.2d) меняет направление |
|||||||||
|
|
|
|
|
||||||
Рис. 2. Зависимость фототока от угла |
поворота плоскости поляризации, который можно обнаружить по |
|||||||||
поворота поляроида |
|
|
изменению угла минимальной освещенности. Амплитуда |
|||||||
|
|
|
|
|
отраженного сигнала заметно увеличивается при изменении поля |
от нуля до величин порядка 0.05 Тл, а затем начинает плавно уменьшаться, что говорит о нелинейном характере перестроения доменной структуры аморфного металла. Смена направления изменения поля также приводит к заметному росту амплитуды максимума луча, что говорит о проявлениях гистерезиса в самом образце. Эти явления представляют значительный научный интерес, могут быть применены для анализа намагниченности изделий из аморфного металла, и нуждаются в дальнейших исследованиях.
Список литературы.
1.Золотухин И.В. Аморфные металлические материалы. Воронеж: Изд.ВГТУ, 1997. С.
2.М.Д. Стоун. Магнитооптические диски: сбылись ли наши мечты о перезаписываемых дисках? PC Magazine/USSR Edition, № 2, 1991, стр.11 - 22.
3.Шадров В.Г., Немцевич Л.В. Нанокристаллические магнитные материалы. Физика и химия обработки материалов, 2002, №5, с. 50-61.
ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДОВ ПАРАМЕТРИЧЕСКОГО ДИАГНОСТИРОВАНИЯ АВИАЦИОННЫХ ГТД С ПРИМЕНЕНИЕМ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ
Гишваров А.С., ЛрибИ.В., Гатин Р.М. Уфимский государственный авиационный технический университет
В настоящее время особое место среди различных методов контроля и диагностирования состояния авиационных ГТД занимают параметрические методы, основанные на обработке и анализе регистрируемых на двигателе таких параметров, как расход топлива, частота вращения, температура и др. К параметрическим методам относятся методы, основанные на идентификации состояния двигателя с применением математических моделей рабочих процессов, основными из которых являются:
•метод диагностических матриц;
•метод идентификации на основе решения системы нормальных уравнений;
•метод идентификации на основе нелинейной оптимизации;
•методы уравнивания с квадратичной и модульной целевыми функциями.
Математическая модель в данном случае является каналом передачи диагностической информации о техническом состоянии двигателя.
Известно, что точность диагностирования во многом зависит от погрешности контролируемых параметров, что может приводить к ошибочным выводам о состоянии узлов и элементов двигателя. Поэтому актуальным является решение задачи по локализации неисправностей газовоздушного тракта, прогнозированию технического состояния двигателя (с целью определения причин отклонения регистрируемых на двигателе параметров от их номинальных значений) и предупреждению внезапных отказов двигателя в полете (выявление причин неисправностей на ранних стадиях их развития). Для практического применения необходимо выбрать наиболее эффективный метод оценки технического состояния и выявить факторы, оказывающие на него значимое влияние.
Вработе было проведено исследование эффективности вышеперечисленных методов идентификации
сучетом погрешностей контролируемых параметров. Исследование проводилось на математической модели ВГТД ТА-6А. Контролируемыми параметрами т являлись: расход топлива GT, температура газа за турбиной Тт* и температура воздуха за компрессором Тк* Техническое состояние основных узлов
двигателя оценивалось: коэффициентом восстановления полного давления во входном устройстве а вх, КПД компрессора г\\, коэффициентом восстановления полного давления в камере сгорания ovc КПД турбины т}\, коэффициентом изменения массового расхода в сопле р,с.
При этом исследовалась распознаваемость дефектов основных узлов с глубиной от 1 до 10% от исправного состояния, а затем на параметры состояния, соответствующие этим дефектам накладывалось рассеяние, соответствующее погрешности контроля (погрешности контролируемых параметров соответствовали метрологическим характеристикам измерительных каналов).
Эффективность метода диагностирования оценивалась вероятностью правильного определения состояния двигателя, которая вычислялась с помощью функции Лапласа:
р|
Р(а < х < р) = j — = - ехр 2°J а ,
а а
где х - значение идентифицируемого параметра; х - математическое ожидание идентифицируемого параметра; а - среднеквадратичное отклонение идентифицируемого параметра; а ,р - пределы интегрирования.
Исследование показало, что наиболее эффективным при одном идентифицируемом параметре состояния является метод диагностических матриц, при двух - метод, основанный на нелинейной оптимизации параметра состояния, при трех и более параметрах - вероятность распознавания дефекта равна нулю, при любых сочетаниях идентифицируемых параметров наименее эффективными являются методы уравнивания.
С целью повышения достоверности диагностики технического состояния ГТД с учетом погрешности контролируемых параметров необходим поиск новых методов оценки технического состояния.
ВЫБОР РЕЖИМА ДИАГНОСТИРОВАНИЯ АВИАЦИОННЫХ ГТД ПО ПАРАМЕТРАМ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ
Гигиваров А.С., Приб И.В., Рожок М.С.
Уфимский государственный авиационный технический университет
Оценка технического состояния двигателей в условиях эксплуатации проводится, как правило, по ограниченному объему информации, обусловленному узкой номенклатурой и малым количеством контролируемых параметров. Это существенно ограничивает эффективность параметрических методов диагностики, основанных на идентификации термогазодинамических моделей двигателей. Поэтому актуальным является проведение исследований по повышению эффективности данных методов диагностики.
Известно, что существующие методы идентификации математических моделей авиационных ГТД основываются на решении систем линейных алгебраических уравнений (или трансцендентных уравнений), которое находится с применением матричных или численных методов. Ограниченность исходной информации является причиной того, что решаемые системы уравнений зачастую являются плохо обусловленными. Опыт показывает, что чаще всего задача идентификации становится некорректной, когда в качестве варьируемых параметров выбираются коэффициенты полезного действия компрессора и турбины. Это снижает вероятность принятия однозначного решения.
Повышение достоверности оценки технического состояния двигателей в условиях неопределенности возможно за счет увеличения количества контролируемых при эксплуатации параметров и, в частности, данных по переходным режимам работы двигателя.
Идентификация математической модели переходных режимов работы двигателя позволяет разрешить имеющуюся на стационарных режимах неопределенность также за счет варьирования значениями коэффициентов влияния, тем самым, изменяя обусловленность решаемой системы уравнений.
Исследования, проведенные на математической модели одновального ГТД, показали, что применение такого диагностического параметра как “время приемистости по частоте вращения ротора” позволяет полностью снять неопределенность в оценке состояния компрессора и турбины, возникающую при диагностике состояния на стационарном режиме работы двигателя. Однозначность решения, в данном случае, достигается путем оценки состояния двигателя в переходном режиме работы двигателя, при котором дефекты компрессора и турбины имеют максимальное отрицательное влияние на время приемистости двигателя.
Условием максимальной информативности режима работы двигателя являются максимальное значение избыточной мощности турбины и различие в знаках коэффициентов влияния параметров, характеризующих техническое состояние компрессора и турбины, на время приемистости:
dANT |
дт |
= 0; |
<0, |
дп |
W r |
где г]* - коэффициент полезного действия компрессора; rj* - коэффициент полезного действия турбины; г - время приемистости по частоте вращения ротора; дУт- избыточная мощность турбины двигателя; п - частота вращения ротора.
Необходимость выбора режима диагностирования обусловлена изменением времени приемистости (при неизменном техническом состоянии двигателя) в зависимости от начальной частоты вращения ротора и количества подаваемого топлива.
Выбор указанного режима работы двигателя осуществляется по целевой функции вида:
Ф (Ло,А(?г) = шах {(г0 - т , 4) + (тПт- |
} , |
где ти - значение времени приемистости соответствующее |
исправному состоянию; г , г |
соответственно значения времени приемистости при дефектных компрессоре и турбине. Варьируемыми параметрами являются: начальное значение частоты вращения ротора двигателя - п0) количество подаваемого топлива - AGf.
Результаты исследований показали, что информативность диагностического параметра г максимальна при законе подачи топлива, близком к скачкообразному и являющемся только функцией времени.
МНОГОФАКТОРНОЕ ПЛАНИРОВАНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТОВ ПРИ КОНСТРУИРОВАНИИ МОДЕЛЕЙ ДИНАМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
Гишваров А.С., Максимов М.А., Зырянов А.В.
Уфимский государственный авиационный технический университет
Математическое моделирование изделий авиационной техники (процессов расходования ресурса, нагруженности элементов узлов, рабочих характеристик и других) сопряжено с большими материальными и временными затратами на проведение экспериментальных исследований, в особенности когда конструируются модели динамических процессов. При этом задачей исследования является определение констант модели, характеризующей зависимость выходного параметра модели, от совокупности независимых аргументов.
Наличие фактора времени в модели существенно усложняет экспериментальное исследование. При этом возможны два варианта включения фактора времени в модель:
•когда фактор времени включен в модель;
•когда фактор времени учитывается в модели косвенно (при этом моделируется скорость изменения
выходного параметра).
Исследование, проведенное на композиционных планах второго порядка, показало, что включение фактора времени в модель является нецелесообразным, так как достигаемое сокращение длительности экспериментов ведет к существенному увеличению их объема.
При проведении экспериментов измеряют начальное значение выходного параметра модели, устанавливают определенный режим работы изделия для каждого этапа эксперимента, затем вновь измеряют значение параметра и задают режим работы и так далее. Общая длительность таких испытаний, как правило, ограничена. По результатам эксперимента оценивают зависимость скорости изменения выходного параметра от независимых аргументов. При планировании таких исследований оптимизируют количество интервалов испытаний, их длительность и режимы для каждого интервала нагружения.
Выбор способа учета фактора времени в каждом конкретном случае требует проведения дополнительного анализа.
По результатам проведенного исследования была разработана методика выбора оптимальных планов для моделей динамики, а практическая реализация методики проведена на примере авиационного генератора постоянного тока ГС-12ТО, устанавливаемого на ВГТД ТА-6А. Исследовался процесс износа щеток данного генератора.
Впроцессе наработки происходит износ щеток, который ведет к снижению мощности генератора и, как следствие, к отказу двигателя по причине его незапуска. Материал щеток графит марки МГС-7.
Износ щеток Ah зависит от нескольких факторов: шероховатости, удельной нагрузки, площади контакта, вибрации, биения, силы тока, температуры, частоты вращения, влажности воздуха.
С учетом реальных возможностей испытательного оборудования в качестве варьируемых параметров были выбраны:
•удельное давление в контакте (Р), регулируемое площадью контакта (£);
•ток нагрузки (7), регулируемый загрузкой генератора (7V),
что позволило свести модель износа к виду:
Ah = f(P ,f,T ) = f(S ,N ,r ) .
Поскольку вид функционала / априорно был неизвестен, учитывая нелинейную зависимость износа от перечисленных факторов, в качестве модели рассматривался полином второго порядка:
Ah = a0 -\-a]S +a2N +аът+anSN +auSr +aAS 2 +a5N 2+авт2,
где я0,я,,...,я6коэффициенты модели.
Оптимизация плана проводилась с учетом D-критерия оптимальности. Эксперимент проводился на двигателе ТА-6А. Обработкой данных эксперимента были определены константы модели. Проверка модели по критерию Фишера подтвердила ее адекватность. Окончательная модель износа имеет вид:
АЛ = -0,07 - 4,96 *10"4 *S + 0,127 * N + 0,0026г -1,42 *\0~г * S* N -1,987 *10-3 *£ *г + + 2,54 *10 '3 * N * г - 6,15 *10"6 *S2 - 8,2*10~3 *7V2 +1,28 * 10~3 *г2,мм
SeS..20 мм2, Ne0...\2 кВт