- •ОГЛАВЛЕНИЕ
- •ВВЕДЕНИЕ
- •Авторы
- •1 Л. Общие сведения о добываемом пластовом продукте (пластовой жидкости)
- •1.2.0 скважине и способах эксплуатации месторождений
- •1.3. Классификация оборудования для добычи нефти и газа
- •1.4. Фонтанная и газлифтная эксплуатация месторождений
- •1.5. Скважинная штанговая насосная установка
- •1.7. Устьевое оборудование
- •2.3. Расчет диаметральных габаритов установки
- •2.7.2. Осевые опоры и радиальные подшипники вала
- •2.7.3. Характеристики насосов и требования к ним
- •2.7.6. Модель эквивалентной вязкости газоводонефтяной эмульсии
- •2.7.7. Ограничения по мехпримесям
- •ГЛАВА 3. УСТАНОВКИ РОССИЙСКОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •3.1. Основные требования к установкам
- •3.3. Комплектация установок.
- •Комплектация установок ОАО «Алнас» типа УЭЦНА
- •Комплектация установок ООО ПК «БОРЕЦ» типа УЭЦН
- •3.4. Требования по безопасности эксплуатации установок
- •ГЛАВА 4. НАСОСЫ РОССИЙСКОГО ПРОИЗВОДСТВА
- •Параметры некоторых насосов типа ЭЦНА, ЭЦНАК, ЭЦНАКИ производства ОАО «АЛНАС»
- •4.3. Насосы производства ООО ПК «Борец»
- •Изготовитель — ООО ПК «Борец»
- •4.3.1. Насосы с литыми двухопорными и одноопорными ступенями, технические характеристики
- •Параметры некоторых насосов типа ЭЦНМ, ЭЦНМИК производства ООО ПК «Борец»
- •4.5. Область применения российских насосов
- •5.1. Состояние вопроса
- •5.1.1. Газосепараторы
- •5.1.3. Повышение эффективности использования газосепараторов и диспергаторов
- •5.1.4. Конические насосы
- •5.1.6. Различные компоновки
- •6.2. ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛИ
- •6.2.1. Условное обозначение электродвигателей
- •6.2.2. Характеристики электродвигателей
- •7.1. Общее
- •ПОГРУЖНЫЕ ВЕНТИЛЬНЫЕ ПРИВОДА*
- •Авторы: Иванов Александр Александрович Черемисинов Евгений Модестович
- •Вентильный привод для стандартных лопастных насосов
- •8.1. Общие принципы классификации кабельных изделий
- •8.2. Силовые кабели для кабельных линий УЭЦН, применяемые в 50—70-х годах
- •8.5. Кабели с радиационно-модифицированной изоляцией из полиэтилена высокой плотности
- •8.6. Силовые кабели с изоляцией из силаносшиваемого полиэтилена
- •8.7. Силовые кабели в свинцовой оболочке
- •8.11. Материалы кабельного производства в составе силовых кабелей установок ЭЦН
- •Этап привитой солапимеризации
- •Этап формования
- •9.6. Демонтаж оборудования УЭЦН и расследование причин выхода установок из строя в гарантийный период эксплуатации
- •9.7. Ремонт кабельных линий
- •9.8. Некоторые виды оснастки, применяемой при работах по кабельным линиям УЭЦН
- •10.1. Общее
- •10.2. Сервисные услуги по обслуживанию скважин с УЭЦН
- •10.3. Борьба с АСПО и гидратными пробками при применении нагревательных кабелей
- •Выводы
- •2. Длинно-искровые разрядники особый класс грозозащитных устройств
- •ЛИТЕРАТУРА:
- •НЕФТЕПРОМЫСЛОВОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ЗАО «НЕФТЯНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ КОМПАНИЯ»
- •НЕФТЕПРОМЫСЛОВОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ООО «ПОЗИТРОН»
- •Химическая структура
- •Механические свойства
- •Электрические свойства
- •Стойкость к гидролизу
- •Озон
- •Химическая устойчивость и устойчивость к различным температурам
- •Огнестойкость
- •Излучение
- •Некоторые области применения ТПУ Elastollan ®
- •Заключение
каждого пакета рабочих колес, которую можно выполнить в корпусе осевой опоры смежного пакета колес секции. Естественно, целесооб разно конструктивное совмещение подпятника осевой опоры пакета колес с неподвижной втулкой радиального подшипника вала секции.
2.7.2. Осевые опоры и радиальные подшипники вала
Взависимости от конструкции насоса осевые опоры вала насоса могут быть установлены в самой секции насоса или в протекторе установки.
Рассмотрим осевые опоры, размещаемые в секциях насоса.
При работе насоса осевые усилия от плавающих рабочих колес пе редаются на направляющие аппараты и на корпус насоса.
При этом на вал насоса действует осевая сила от торца вала и осе вая сила, действующая на рабочие колеса, прихваченные к валу изза наличия в пластовой жидкости коррозионно-активных элементов и механических примесей [193]. Для восприятия осевых сил, дейс твующих на вал, в конструкции насоса предусматриваются осевые опоры.
До недавних пор в модуль-секции насоса обычного исполнения широко применялся упорный подшипник, устанавливаемый на вер хнем конце вала секции. Упорный подшипник (рис. 2.26) состоит из
4 2 1 3 10 11
кольца 1 с сегментами на обоих плоскостях, устанавливаемого между двумя гладкими шайбами 2, 3.
Сегменты на шайбе пяты 1 выполнены с наклонной поверхностью с углом а=5—Т и плоской площадкой (0.5-0.7) L (L — длина сегмета).
Ширина сегмента равна В » (1... 1.4)L. Для компенсации неточностей изготовления под гладкие кольца помещены эластичные резиновые шайбы-амортизаторы 4, 5, запрессованные в верхнюю 6 и нижнюю 7 опоры. Осевая сила от вала передается через пружинное кольцо 8 опоры вала и дистанционную втулку 9 упорному подшипнику.
Кольцо с сегментами для насосов обычного исполнения изготав ливается из графитизированного бельтинга, гладкие шайбы — из ста ли 40X13.
Упорные подшипники допускают удельные нагрузки до 3 МПа. Следует обратить внимание на эластичные резиновые шайбы-
амортизаторы 4, 5, устанавливаемые под гладкие кольца осевой опо ры, которые за счет их деформации обеспечивают полное касание по верхностей трения.
Впервые их установка была предложена одним из ведущих специа листов ОКБ БН Протасом Э. С.
Внастоящее в осевых опорах практически всех ПЛН используются
вкачестве материала пары трения твердые сплавы: карбид кремния, карбид вольфрама, двуокись циркония и т. д.
При этом поверхность трения неподвижного подпятника выполня ется гладкой, а на поверхности трения вращающейся пяты делаются ра диальные канавки для сгона механических примесей с поверхности их контакта (рис. 2.27). Следует отметить, что по классической схеме осе вой опоры радиальные канавки должны выполняться на подпятнике.
При расположении осевой опоры на верхнем конце вала секции мо жет возникнуть катастрофический износ располагаемого рядом радиаль ного подшипника из-за несоосносги вала смежной секции, с которым он соединяется при помощи муфты или из-за большой консоли.
По этой причине изготовители или усиливают радиальную опору верхнего конца вала двойным радиальным подшипником или помеша ют осевую опору вала внизу секции на входе пакета ступеней секции (рис. 2.28). В последнем случае температура окружающей осевую опору жидкости существенно меньше температуры жидкости по сравнению с установкой осевой опоры на верхнем конце вала, что повышает эффек тивность и надежность секции, а, следовательно, и насоса.
Рис. 2.28. Упорный подшипник на входе в насосную секцию.
для износостойких и коррозионностойких насосов силицироввнный графит по силицированному графиту, карбид кремния по нефтестой кой резине, двуокись циркония по двуокиси циркония, карбид крем ния по карбиду кремния, карбид вольфрама по карбиду вольфрама, т.е. эволюция в выборе материалов для пар трения проходила в на правлении повышения износостойкости, твердости материалов.
Твердость материала — один из важных факторов. Для оценки твер дости материала используются различные шкалы твердости, наиболее известная из которых — шкала Мооса. Теория абразивного истирания гласит, что твердость абразивостойкого материала должна быть боль ше твердости абразивной среды.
Конструктивно радиальный подшипник может быть двух конс труктивных исполнений: жестко установленный и гибко установлен ный. Жестко установленный радиальный подшипник используется в настоящее время в большинстве российских ПЛН. Жесткая установка обычно осуществляется путем запрессовки втулки в корпус промежу точного подшипника или в направляющий аппарат.
Жесткая установка радиального подшипника не обеспечивает в начальной стадии полного касания поверхностей трения, поэтому могут возникнуть высокие точечные нагрузки, которые приводят к повышению вибрации, радиальной нестабильности вала и, как следствие, к повышенному износу. Радиальные подшипники при жесткой установке удовлетворительно работали при применении многих, ранее использовавшихся материалов, но следует иметь в виду, что керамические материалы типа карбида кремния, не вы-
держивают высоких точечных на грузок из-за их хрупкости. Поэ тому в радиальных подшипниках ПЛН эффективнее использовать гибкую установку промежуточного подшипника. Для примера можно привести плавающую подшипни ковую систему фирмы REDA, за патентованную в 1993 г. (рис. 2.29). В конструкции этого промежуточ ного подшипника дана возмож ность неподвижной втулке под шипника перемещаться в пределах деформации резиновых колец, ус тановленных на внешнем диаметре неподвижной втулки по ее концам.
По результатам ускоренных абра зивных испытаний насосных секций установлено, насколько важно опре деление оптимального расстояния между радиальными подшипниками секции конкретного насоса [195]. В этих испытаниях была использова на рабочая жидкость: вода с кварце
вым песком. По результатам испытаний было определено распределе ние по длине испытываемой секции износа в межступенных уплотне ниях ступеней (рис. 2.30).
Приведенные результаты испытаний показали, что в испытанной секции оптимальное количество промежуточных подшипников рав но 5, при котором минимизируется износ в межступенных уплотне ниях ступеней.
Известны различные расчетные методы определения необходи мого расстояния в секции между устанавливаемыми радиальными подшипниками, минимизирующего износ в межступенных уплотне ниях ступеней секции. Наиболее эффективным расчетным методом определения оптимального количества промежуточных радиальных подшипников в секции является метод, успешно используемый в ЗАО «Новомет-Пермь». Как показала промысловая практика, изно-