567

в зависимости от пролета и шага ферм. При этом нагрузки по табл. 2.6 должны быть меньше q и s по табл. 2.7. Если q > 7 кПа или s > 2,8 кПа, принимается максимально возможная марка фермы, т.е. 4–10.

				Таблица 2.6
	Нагрузки на ферму
	Наименование нагрузки	Нормативная	f	Расчетная
		нагрузка, кПа		нагрузка, кПа
1…5 – см. табл. 2.1		…		…
6.	Собственный вес плиты mпл·10/(bплlпл ) = …	…	1,10	…
	Постоянная 1…6	… (gn)		…(g)
7.	Временная (снег) s – см. табл. 2.1	… (s·0,7)		…(s)
	Полная 1…7	… (qn)		…(q)

Примечание. В п. 6: mпл, т; bпл и lпл (конструктивные размеры плиты), м.

Таблица 2.7

Ключ для подбора марок ферм серии ПК-01-129/78 для зданий без подвесных кранов, без агрессивной среды, без перепадов профиля покрытия и без фонарей

Расчетная нагрузка (несу-		Пролет ферм L = 18 м				Пролет ферм L = 24 м
щая способность), кПа			Шаг ферм Ш			Шаг ферм Ш
от веса по-	в том числе		6 м		12 м	6 м		12 м
крытия и		Без		С груза-	Без	Без	С гру-	Без
снега q	от снега s	грузов		ми 3 т	грузов	грузов	зами 3 т	грузов
3,0	1,0	1–1		1–2	–	1–2	1–2	–
3,5	1,0	1–2		1–2	1–5	1–2	1–2/3	3–5/6
4,0	1,0	1–2		1–2/3	3–5	1–2	1–2/3	3–5/6
4,0	1,4…2,1	2–2		2–2/3	–	2–3	2–3	–
4,5	1,0	1–2/3		1–2/3	3–7	1–2/3	1–3/4	3–6/7
4,5	1,4…2,1	2–2/3		2–2/3	2–6/7	2–3	2–3/4	2–6/7
5,0	1,0	1–2/3		1–3/4	3–7	1–2/3	1–3/4	3–7/8
5,0	1,4…2,8	2–2/3		2–3/4	4–7/8	2–3	2–3/4	2–7/8
5,5	1,4…2,8	2–3/4		2–3/4	4–8/9	2–3/4	2–4/5	4–8/9
6,0	1,4…2,8	2–3/4		2–4/5	4–8/9	2–3/4	2–4/5	4–8/9
6,5	2,1…2,8	2–4		2–4/5	4–8/9	2–4/5	2–5/6	4–10
7,0	2,1…2,8	2–5		2–5/6	4–10	2–5/6	2–5/6	4–10

Марка фермы записывается в виде 3–2/3.

Фермыобозначаютсяследующимобразом:3ФС18-2/3К1400, где 3 — номер типоразмера фермы (третий типоразмер); ФС — наименование конструкции (ферма стропильная); 18 — пролет фермывметрах;2/3—порядковыйномерфермывзависимости

11

от ее несущей способности в 3-м типоразмере (в данном случае несущая способность фермы расположена между 2-м и 3-м номером); К1400 — класс напрягаемой арматуры.

В зависимости от номера типоразмера из табл. 2.8 принимают массу фермы mф.

Геометрическую схему и опалубочные размеры фермы определяют в зависимости от типоразмера по опалубке по серии ПК- 01-129/78 [10] и приводят в пояснительной записке в виде рисунка.

Фермы изготавливают из тяжелого бетона классов В30…В60 (класс бетона назначается студентом).

			Таблица 2.8
	Масса ферм пролетами 18 и 24 м по серии ПК-01-129/78
	Пролет фермы L, м	Номер типоразмера фермы	Масса фермы mф, т
		по опалубке
		1	4,5
	18	2	6,0
		3	7,8
		4	9,4
		1	9,2
	24	2	11,2
		3	14,9
		4	18,6

2.3. Подбор колонн

Колонныпрямоугольногосечения(серияКЭ-01-49)применя- ются в зданиях высотой до 10,8 м включительно с опорными мостовыми кранами грузоподъемностьюдо 20т. Привысоте 10,8 м и более подкрановая часть колонн выполняется двухветвевой (серия КЭ-01-52). Ветвисвязаны горизонтальными распорками.

Особое внимание при подборе колонн необходимо уделить привязке колонн к координационным осям здания. Примеры привязки колонн приведены на рис. 2.1.

Размеры и сечения колонн принимают в зависимости от отметки низа стропильной конструкции (верха колонн), шага колонн и грузоподъемности крана [11] (рис. 2.2, 2.3 и табл. 2.9, 2.10) и представляют в пояснительной записке в виде рисунка.

Колонны формуют из тяжелого бетона классов В25…В35 (класс бетона назначается студентом).

12

13

Рис. 2.1. Привязка колонн к координационным осям здания:

а, б — привязка колонн крайних рядов; в — привязка колонн в торцах здания; г — привязка колонн в поперечных деформационных швах; 1 — фахверковая колонна; 2 — средний ряд колонн

		Отметка верха колонны (Н)
1		1	1	1
в		1-1
H			b	lк
	lк	hв
		к		к
		h		h
		cк		cк
		h		h
H		2-2
к
H			b
1		hн
H
		2	2	2
2
)		0,000
150 (пол
		-1,000
	А		А
Рис. 2.2. Размеры железобетонных колонн прямоугольного сечения для
зданий с опорными кранами грузоподъемностью до 32/5 т (серия КЭ-01-49)
14

		Отметка верха колонны (Н)
1	1				1	1
			в			в
						H
			H
						750
	к					300
	h
	5					5
		400*				h
						400
	h			H
2			2		2	2
				к
						4
	4			H	1-1	h
	h	400*				400
					b
	3					3
	h		1		hв	h
		400	H			400
					2-2
	2					2
	h				b	h
пол)		400		d	d	400
					hн
(	1			0,000		1
150	h					h
		200		-1,050; -1,350		200
	800					800
	A					A
Примечание. Размеры, помеченные звездочкой (*), принимаются равными
нулю при отсутствии соответственно h4					или h5.
Рис. 2.3. Размеры железобетонных двухветвевых колонн для зданий с
	опорными кранами грузоподъемностью до 32/5 т (серия КЭ-01-52)

15

16

Таблица 2.9

Размеры железобетонных колонн прямоугольного сечения для зданий с опорными кранами грузоподъемностью до 32/5 т (серия КЭ-01-49)

Таблица 2.10

Размеры железобетонных двухветвевых колонн для зданий с опорными кранами грузоподъемностью до 32/5 т (серия КЭ-01-52)

2.4. Подбор подкрановых балок

Железобетонные подкрановые балки применяются в зданиях с опорными мостовыми кранами грузоподъемностью до 32 т с шагом колонн 6 и 12 м (серии КЭ-01-50 и КЭ-01-51).

При шаге колонн 6 м поперечное сечение подкрановых балок тавровое с высотой 800 или 1000 мм, при шаге колонн 12 м — двутавровое с высотой 1400 мм. Вертикальная стенка на опорах имеет утолщение [11].

Расстояние от оси подкрановой балки до координационной оси здания составляет 750 мм.

Высоту и массу подкрановых балок принимают по табл. 2.11 в зависимости от грузоподъемности крана Q, пролета L, шага колонн Ш и высоты здания Н (отметки низа стропильной конструкции (верха колонн)).

Таблица 2.11

Железобетонные подкрановые балки по сериям КЭ-01-50 и 51

Грузоподъ-	Пролет	Шаг ко-	Высота	Высота под-	Масса под-
емность				крановой бал-	крановой
крана Q, т	крана L, м	лонн Ш, м	здания Н, м	ки hп.б, мм	балки mп.б, т
10	до 24	6	8,4	800	2,93
10…30	до 30	6	9,6…18,0	1000	4,15
10…30	до 30	12	9,6…18,0	1400	10,7

2.5.Узлы сопряжения крайней колонны с подкрановой балкой

ифермой

Узлы сопряжения крайней колонны с подкрановой балкой и фермой приведены на рис. 2.4.

17

а)	А	M20	б)
	100
	200
		750
			-12х100; l=150
	300		M20
	600
		400

	А
100	M20
	200
250	750
	- 12х100; l=150
	п.б.
	h
300	M20
600
	400

Рис. 2.4. Узлы сопряжения крайней колонны с подкрановой балкой и фермой:

а— нулевая привязка колонн к координационным осям здания;

б— ненулевая привязка колонн к координационным осям здания

3. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ РАМЫ

Расчетная схема здания — однопролетная одноэтажная рама с шарнирно опертыми ригелямии жесткозащемленными ступенчатыми стойками.

Поперечные горизонтальные нагрузки передаются от одной стойки (колонны) к другой через ригель (стропильную ферму), который полагают недеформируемым вдоль его оси. В этом случае удобно использовать в статическом расчете метод перемещений, при котором рама является один раз статически неопределимой. При воздействии постоянной, снеговой и ветровой нагрузок все рамытемпературного блокадеформируются одинаково, пространственная работа каркаса не проявляется. При воздействии крановых нагрузок, приложенных к одной раме, благодаря жесткому диску покрытия, в работу вовлекаются все

18

рамы блока и расчет выполняют с учетом пространственной работы каркаса.

Статический расчет рамы одноэтажного промышленного здания при различных вариантах загружения выполняется по программе «ask».

Обозначения к исходным данным для статического расчета рамы приведены на рис. 3.1, который необходимо привести в пояснительной записке с указанием размеров согласно рис. 2.2

или 2.3 и 2.4.

Общая длина (высота) колонны Hp, которая учитывается в расчете, принимается равной: Нр = Н + 150 (где 150 мм — расстояние от поверхности пола до верхнего обреза фундамента, считающегося местом заделки колонны). Превышение колонны над подкрановой балкой L1 = Нв – hп.б.

Расчетное опорное давление фермы, кН, вычисляют по формулам:

— от собственного веса покрытия при f = 1,1

G = g(L/2)Ш + (mф/2)∙10 f;

— от снега

S = s(L/2)Ш.

Эксцентриситет, см, приложения сил G и P вычисляют по формуле

е = –hв/2 + 20 + .

Нагрузки g и s принимают по табл. 2.6; массу фермы mф, т, — по п. 2.2; — по п. 2.3 согласно рис. 2.2 или 2.3 и 2.4.

Расчетную нагрузку, кН, от веса подкрановых балок приf = 1,1 вычисляют по формуле

Gп.б = mп.б∙10 f,

где mп.б — масса подкрановой балки, т (см. табл. 2.11). Эксцентриситет, см, приложения силы Gп.б (см. рис. 3.1)

определяют по формуле

f = –hн/2 + 75 + .

Расчетные нагрузки, кН, от собственного веса колонны (см. рис. 2.2 или 2.3) при объемном весе железобетона 25 кН/м3 и f

=1,1 находят следующим образом:

—от надкрановой части колонны по формуле

Gк.в = bhнHв∙25 f;

— от подкрановой части колонны Gк.н — по фактическим размерам при высоте колонны Нр.

19

	A
200	G
W	P
1	e
	1
hв /2	hв /2	1
		L	в
	750	Dmax	H
		Dmin
Gк.в.		T
		Gп.б.
Pн	f
P0
2		2

H

Gк.н.

												0,000
		hн /2				hн /2						150

1-1

b

h в

A

2-2

p
H	b

d	d
	hн
A

-0,150

Верх фундамента

Примечания:

nотв — число отверстий в двухветвевой колонне (на рис. nотв = 3); для сплошных колонн nотв = 0, d = 20,0 см.

Рис. 3.1. Обозначения к исходным данным для статического расчета рамы

20