книги / Сборник задач по технологии и технике нефтедобычи
..pdfрактер ее распределения в потоке смеси, позволяют представить зависимость для истинной объемной доли газа <рг в следующем виде:
Фг = Рг/[1 + (K’S/^CM)] — Крж/(Рж — Pi), |
(5.59) |
где рг — расходная объемная доля газа в смеси |
|
Рг =■ И>Гпр/^см'* |
(5.60) |
К — параметр, характеризующий распределение жидкости в раз личных элементах потока смеси (газовых пробках, жидкостных перемычках, пленках, обволакивающих газовые пробки).
Значения параметра коррелировались по скорости смеси (писм), диаметру трубы DT и вязкости жидкости рж. Общий вид корреля ционных зависимостей с учетом природы жидкости следующий:
жидкая фаза—вода
|
^ |
= а[ ^ Р ж/ ° г |
+ a2]^ w cu + a3 lgDT + а4; |
|
(5.61) |
|||
|
жидкая |
фаза—нефть |
|
|
|
|
||
|
|
= a , l g ( n * + |
0 / D ? a 2 ,g “'cM + |
a3 | g £>T + a 4 + aS- |
(5-62) |
|||
где alt |
, a5; |
n — соответственно коэффициенты |
и показатель |
|||||
степени, значения которых |
приведены в |
табл. 5.5. |
|
|||||
Т а б л и ц а |
5.5 Коэффициенты |
а,- и показатель |
степени п |
для уравнений |
||||
(5.61) |
и (5.62) |
|
|
|
|
|
||
*2 |
0 |
п |
|
а2 |
“ 3 |
О^ |
Предельные значения |
|
|
Аб |
параметра |
||||||
а |
s |
|
|
|
|
|
|
|
Жидкая фаза — вода
< 3 |
1,38 |
0,0025 |
0,232 |
—0,428 |
—0,7821 |
— |
> 3 |
0,799 |
0,0174 |
—0,162 |
—0,888 |
— 1,2508 |
— |
Жидкая фаза — нефть |
|
|
|
|||
< 3 |
1,415 |
0,0024 |
0,167 |
0,113 |
—0,1395 |
— |
> 3 |
1,371 |
0,0054 |
— |
0,569 |
0,455 |
* |
|
К^ —0,213'Шсм
у^ ---Ws (1 --- Рсм/рж)
Wcu + Ws
К> -0,213 -и ;с„
у^ —B7j(l — рсм/рж)
Шсм + Ws
* а5 = -(0,516 + lg шсм) [0,0015 lg (цж + 1 ) / С ['571 + 0,63 lg £>т + 0,722].
Относительная скорость движения газовых пузырей (пробок) определяется следующим образом:
ws = сгс2 \ ^ gDT > м/с, |
(5.63) |
где — коэффициент для случая движения газовой пробки в не подвижной жидкости и являющийся функцией числа Рейнольдса пробки (рис. 5.9)
Re„ - ш5£>трж/рЖ ) |
(5.64 |
121
ю 20 JO oo soRe,
Рис. 5.9. График зависимости Ct от Ren [ 19 ]
|
0 > |
! |
|
/ 1 |
|
> |
1 |
|
/ |
|
|
-------------4 |
\ |
|
U r' |
|
|
|
^ |
|
|
^ ^ T g o o i l |
|
|
^ |
[ |
|
| |
| |
о woo 2000M O W oiaw ы т m im „
Рис. 5.10. График зависимости С2 от Re* и Ren [19]
с2 — коэффициент для случая движения газовой пробки в движу щейся жидкости и являющийся функцией числа Рейнольдса пробки и числа Рейнольдса жидкости при скорости движения ее, равной скорости смеси (рис. 5.10) шж = wCM
Re* = и^смОтРж/рж- |
(5.65) |
Приведенные зависимости для коэффициентов cL и с2 позволяют рассчитать ws итерационным методом. Для полностью развитой пробковой структуры можно принять сг = 0,35.
Если число Рейнольдса жидкости больше предельного значе ния, т. е. Re*>6000, то ws можно определить методом экстрапо ляции с использованием уравнений:
если |
Ren=g;3000, |
то |
|
|
|
|
||
='(0,546 + |
|
8,74-10-е Rеж) ] / gDT . м/с. |
|
(5.66) |
||||
если |
3000 < |
Ren < 8000, |
то сначала определяется |
|
||||
ais0 = |
(0,251 + |
8,74-10~« Re*) V g£>7> |
м/с’ |
а затем |
(5.67) |
|||
|
>.5 («SO + V ^SO + |
11 ■>7йж/(рж Ф1) ) ’ м/с, |
(5.68) |
|||||
если |
wn |
8000, |
то |
|
|
|
|
|
ws — (0,35 1 8,74-10~° Re*) V gDT . м/с, |
|
(5.69) |
||||||
где рж — мПа с; рж — кг/м3; Dr — м. |
определяют по |
(5.39), а |
||||||
Плотность |
газожидкостной смеси |
рсм |
градиент потерь на трение по уравнению для однофазного потока, движущегося со скоростью, равной приведенной скорости смеси
(ф/<Ш)тр = Яш2мрсмЮ -6/(?От), МПа/м, |
(5.70) |
где X — коэффициент гидравлического сопротивления потока жид кости, движущейся со скоростью wM = wCM, определяется в за висимости от числа Re* и относительной шероховатости e/DT по диаграмме (см. рис. 5.3) или по (5.22).
122
П е р е х о д н а я с т р у к т у р а . Определение плотности смеси и градиента потерь на трение ориентировочно определяют по
формулам средневзвешенного распределения |
[19] |
|
Рем = (аУгб п —®гб) Рем np/(f»r6n—Н»гб сЖ ^гб—»гб с)'Рем Л®гб п—^гбс). |
||
|
|
(5.71) |
(dpldH)rр = (twГб П — wr6) (dp/dH)Tp np/(«Jr 6 П — Шгб с) + (Югб — Югб с) х |
||
X (dpIdH)тр к/(^гб п — ®гб с). |
|
(5-72) |
где рем пР* Рем в — соответственно плотности |
смеси |
пробковой и |
кольцевой структур потока; (dP/dH)rрПр1 (dp/dH)трк |
соответст |
венно градиенты потерь на трение пробковой и кольцевой структур
потока.
К о л ь ц е в а я с т р у к т у р а . Ввиду непрерывности и боль ших скоростей газовой фазы, поток которой содержит диспергиро ванные капли жидкости, допускается, что относительная скорость пренебрежимо мала (ws -> 0), в силу чего плотность смеси опреде ляется по формуле
Рем = Рж (1 --Рг) + РгРп |
(5.73) |
градиент потерь на трение — по уравнению для |
однофазного по |
тока |
|
(dpldH)rp = W r npPr10-6 /(2DT), МПа/M, |
(5.74) |
где wrпр — приведенная скорость газа, м/с; |
X — коэффициент |
гидравлического сопротивления потока газа, определяющийся в за висимости от числа Рейнольдса для потока газа
Rep = Wr пр^тРг/рг* |
(5.75^ |
и относительной шероховатости |
(волнистости) пленки |
жидкости |
||||
на стенке трубы e/DT по диаграмме (см. рис. 5.3) или по (5.22). |
||||||
Относительная шероховатость |
пленки жидкости |
определяется |
||||
в зависимости от безразмерного параметра Мж |
|
|
||||
Л^ж = |
(РжШг пр/Пнг)2 (Рг/рж), |
|
|
(5.76) |
||
если |
Л ^О .О О б, |
то |
e/DT= |
34анг/(ргГ>тш2 пр). |
|
(5-77) |
если |
Ыж> 0,005, |
то |
e/DT= |
17418ангЛ'^302/(ргР Х |
пр). |
(5.78) |
где стнг — Н/м; рг — кг/м3; wrпр — м/с; |
DT — м. |
|
Если e/DT> 0,05, что возможно на |
ранней |
стадии развития |
кольцевой структуры, X определяют по формуле, |
полученной в ре |
|
зультате экстраполяции диаграммы (см. рис. 5.3) |
||
X = l/(4[lg(0,27e/D T)]2) + 0,268(е/О т)''73 |
|
(5 .7 9 ) |
Для Уточнения величины градиента потерь на трение рекомен дуется [30] в (5.75) заменить DT на (£)т — 2е), а а>гпр на
WrnpDV{DT ~ ^ y .
123
Общий градиент давления в точке или сечении колонны подъем ных труб с учетом потерь, вызванных ускорением, для любой струк турной формы газожидкостного потока определяется из следую щего выражения:
dp/dH = (fpCMg + (dp/dH)iр]/[1 — GCMV\10-6/(Pp)]] 10-«, МПа/м, |
(5.80) |
где р — давление в рассматриваемой точке (сечении) трубы, МПа;
Vr — объемный расход газа при соответствующих р и Т |
[см. фор |
|||||||||||
мулу |
(5.18)1, м3/с; Go, — массовый |
расход смеси |
[см. формулу |
|||||||||
(5.2)1, кг/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
З а д а ч а |
5.3. |
Определить расчетным путем (используя метод |
||||||||||
Оркишевского) давление на устье фонтанной скважины |
при сле |
|||||||||||
дующих |
исходных |
данных: |
<2ЖСТ = |
450 м3/сут, |
рнд = |
845 |
кг/м3, |
|||||
Рааб = 25 |
МПа, рг0 = 1,017 |
кг/м3, |
Тпл = |
344 К, рнд = 23 |
мПа-с, |
|||||||
со = |
0,0211 |
К/м, |
рнпл = 2,2 |
мПа-с, Lc = |
3200 |
м, |
6НпЛ = |
1,156, |
||||
DT = |
0,0635 |
м, Г = 60 м3/м3, |
рв = |
0, Рнас = 8 |
МПа. |
|
|
Задача решается путем расчета кривой распределения давления по принципу «снизу—вверх» в последовательности, аналогичной решению задачи 5.1.
МЕТОД ВНИИ ГАЗА
Основой метода являются результаты теоретических и экспери ментальных исследований движения газожидкостных смесей, про веденных В. А. Мамаевым, О. В. Клапчуком и др. во Всесоюзном научно-исследовательском институте природных газов [4, 71.
Метод расчета позволяет определить гидродинамические пара метры газожидкостного потока двух предельных структурных форм, пробковой и кольцевой, возможных при определенных условиях эксплуатации как нефтяных, так и газовых скважин, в продукции которых содержится жидкая фаза. Причем под пробковой структу рой понимается структура, характеризующаяся дискретным рас пределением газа в смеси (собственно^пузырьковая и пробковая структуры). Вторая предельная структура—кольцевая — характе ризуется непрерывностью газовой фазы, когда ее движение приоб ретает струйный характер.
Определение структуры потока
Структурная форма обусловлена соотношением гравитационных и инерционных сил, действующих в потоке. Так, для пробковой структуры определяющими являются гравитационные силы, для кольцевой — как гравитационные, так и инерционные, преобла дающий характер которых зависит от стадии развития структуры. В качестве математической и физической характеристики проявле ния этих сил используют критерии Рейнольдса и Фруда или их комбинации, в силу чего критерием, определяющим область те чения потока смеси соответствующей структуры, является безраз мерный параметр
W = [RerFrCMpr/(P]K - р,.)]1 3, |
(5.81) |
124
где Rer — критерий Рейнольдса потока газовой фазы при скорости ее течения, равной скорости смеси (wT = досм).
Rer = шсм°тРг/»1г- |
(5-82) |
в технологических расчетах можно принять pr s |
0,020 мПа-с; |
Fro, — критерий Фруда смеси |
|
FrCM= |
(5.83) |
Границу зоны пробковой структуры и начала кольцевой с уче том физических и расходных параметров жидкости и газа опреде ляют следующим выражением:
Г гр = [8.2 - 1 ,7 - К Г 20 г/р ж)"° -6] ехр [(8 + 62рг/р ж)(1 - рг)], (5.84)
где рг и рж — соответственно вязкость газовой и жидкой фаз при соответствующих термодинамических условиях потока.
На основании соотношения между W и (Ггр структура потока:
пробковая, |
если |
|
(5.85) |
кольцевая, |
если |
W > lFrp. |
(5.86) |
Плотность и градиент потерь на трение потока смеси
П р о б к о в а я с т р у к т у р а . Предварительно определяют истинную объемную долю газа в смеси <рг по формуле, полученной на основании критериальной отработки экспериментальных дан ных
фг = Apt С1.0 ехр ( — 4,4 Frc„/Fra ] Рг, |
(5.87) |
где kц — коэффициент, учитывающий влияние вязкостей |
фаз, и |
|||
в зависимости от их соотношения определяются |
|
|||
^ = |
0 ,3 5 + 1 .4 / Рг/Рж , |
если |
р,г/р,ж <0,01; |
(5.88) |
*ц = |
0,77 + 0,23т/~рг/Цж. |
если |
рг/цж > 0,01. |
(5.89) |
Fra — число Фруда смеси, соответствующее области автомодель ного режима течения, т. е. режима, при котором отношение срг/рг не зависит от FrCM. ь
В зависимости от отношения вязкостей фаз Fra определяется следующими выражениями:
Fra =1150 (рг/р ж) 0,79, |
если |
цг/р ж < 0,001, |
(5.90) |
Fra = 9,8 (р г/р ж) 0,1, |
если |
рг/р ж > 0,001. |
(5.91) |
Плотность смеси с учетом истинных объемных долей фаз и их плотностей определяют по следующему выражению:
Рем = ржг(1 — Фг) + Ргфг, кг/м3. |
(5.92) |
Градиент потерь на трение определяют на основе коэффициента гидравлического сопротивления и истинного динамического напора потока смеси.^Коэффициент гидравлического сопротивления рас-
125
считывают по зависимости, впервые полученной на основе интег рирования профиля скорости с учетом экспериментально опреде ленного масштаба пути перемешивания
Хсм= |
3 1 = ¥ - У в |
7 8 (1 -р г)а |
\ |
||||
|
Re* |
/ + |
|||||
|
} |
1 — Рг |
|
|
|||
+ 0,65]} -2, |
|
|
|
|
(5.93) |
||
где e/DT— относительная |
шероховатость стенок |
(см. табл. 5.1); |
|||||
Re* — критерий Рейнольдса потока жидкости, |
движущегося со |
||||||
скоростью, равной скорости смеси (wx = wCM), |
|
|
|||||
Re* ■—^смРтрж/рж‘, |
|
|
(5.94) |
||||
А = |
(1 — фг) р» |
[«•'б(-Ь4 г)!+3<^ |
1 — Рг |
|
|||
|
|
Рем |
|
1 — Фг |
|
||
4- -5 ^ 0 ,1 6 |
( W |
|
|
(5.95) |
|||
Рем |
|
|
|
|
|||
в = |
Рем |
L |
1 —■фг |
Фг J |
|
(5.96) |
|
|
|
|
При отсутствии свободного газа в потоке, что в условиях сква жины возможно при р > р„ас (Рг = 0- Л = 0,16, В = 1), фор мула (5.93) принимает вид, аналогичный зависимостям, исполь зуемым в гидродинамике однофазных потоков
Я = (3 -2 [lg (2 e /D T + 78/Re*) + 0,65]}-2. |
(5 97) |
Выражение для градиента потерь на трение согласно (5.1) в виде, удобном для его вычисления, будет
/ |
dp |
\ _^ |
т см |
Г Р |
Рг) Рж |
— |
Рг 10-*, МПа/м. |
(5.98) |
|
|
)тр |
2DT |
L |
(1 — фг) |
|||
\ |
d H |
Фг |
J |
|
К о л ь ц е в а я с т р у к т у р а . Учитывая непрерывность га зовой фазы, для определения плотности смеси необходимо знать истинное объемное содержание жидкости <р* в потоке кольцевой структуры. Особенность данной структуры — сложный характер изменения фж, обусловленный тем, что слой жидкости, состоящий из пристенного ламинарного подслоя и внешней области, для ко торой характерно сильное волнообразование, находится под дейст вием гравитационных и инерционных сил, соотношение между ко торыми определяет направление движения жидкости и соответст венно ее распределение в потоке. Жидкость может перемещаться либо в направлении движения потока газа, либо находиться в про тивотоке и совершать перемещения пульсационного характера, типичного для барботажного режима. Скорость потока, при ко торой изменяется направление движения пленки жидкости, назы вается в гидродинамике газожидкостных смесей скоростью реверса
126
(опрокидывания), и ее характеристикой является безразмерный параметр (безразмерная скорость реверса)
Wp = “'см [(р* - РгМ ^ж г)]0,25 (Рг/Рж)0,5. |
(5" ) |
|
где стжг — поверхностное |
натяжение на |
границе жидкость—газ, |
стжг ж стнг [см. формулу |
(1.39) J. |
|
Характеристикой сил, действующих в потоке и определяющих истинное содержание жидкости, является безразмерный параметр,
составленный из критерия Рейнольдса жидкости Иеж |
[см. формулу |
|
(5.94)1 и критерия Фруда |
смеси FrCM [см. формулу |
(5.83)] |
= |> ж Р'см Рг/(Рж - |
Рг)]‘ 3- |
(5- >00) |
Зависимость для истинной объемной доли жидкости в потоке смеси кольцевой структуры, полученная на основе обобщения экспе риментальных данных с помощью указанных параметров, имеет вид
Ф = ( — ^ — + — рж],о_т^ Г + Фжпр (1 —10 |
, |
|
(5.101) |
где рж — расходная объемная доля жидкости в смеси, |
|
Рж = (1 -- Рг) = Ож/QcMi |
(5.102) |
— истинная объемная доля жидкости в смеси при барботаже (Рж = 0), определяемая в зависимости от параметра Wp:
<рж = |
0,0053(3.3 - |
Wp)/W]i3, |
если |
И7р < 3 ,3 ; |
(5.10)) |
|
Фж = |
0, |
если |
tt7p > 3 , 3 , |
|
|
(5.104) |
фж пр — истинная |
объемная |
доля |
жидкости в смеси |
пробковой |
||
структуры |
|
|
|
|
|
|
Фж пр = |
1 — Фг. |
|
|
|
(5.105) |
фг — соответственно истинная объемная доля газа в смеси пробко вой структуры [см. формулу (5.87)1.
Плотность смеси определяют по следующему выражению:
Рем = Ржфж + Рг 0 — Фж)- |
(5.106) |
Коэффициент гидравлического сопротивления потока кольцевой структуры ввиду отсутствия однозначной его зависимости от числа Рейнольдса жидкости Иеж определяется комбинацией критериев Иеж и Фруда смеси FrCMи представляется в форме приведенного коэффициента сопротивления
^-см = X (R ^ : e/D-r) ф (Re» FrCM; рж), |
(5.107) |
где X (Re*; e/DT) — коэффициент гидравлического сопротивления жидкости при wx = wCM, определяемый в зависимости от Re» по (5.94) и относительной шероховатости стенки трубы по (5.22) или по диаграмме (см. рис. 5.3); ф (Re»FrCM; рж) — приведенный Ко-
127
Рж. 5-11. Определение 'давления, развиваемого электроцентробежным по гружным насосом по расчетному профилю давления (к задаче 5.4, 5.5):
/ — профиль давления в |
подъемной |
колонне, рассчитанный по методике ВНИИгаза; |
/ ' — профиль давления, |
рассчитанный по обобщенным зависимостям; 2 — профиль дав |
|
ления в эксплуатационной колонне; |
Яд — динамический уровень |
эффициент трения, зависящий от определяющих критериев газо жидкостного потока
ф = 1,0+0,031 [ReKFrCM(рж - р г)/р г] ! 3 |
ехР [ - 15(Рж+ Р г/Рж)]- |
(5.108)
Общий градиент давления газожидкостного потока любой струк туры без учета потерь за счет ускорения определяется согласно (5.1) по следующей формуле
(dpld.H) = PcMglO-6 + (dpldH)Tр, МПа/м. |
(5.109) |
З а д а ч а 5.4. Эксплуатационная |
нефтяная скважина обору |
дована установкой погружного центробежного электронасоса, (УЦЭН).
Определить |
при известных глубине спуска Нса и давлении |
на приеме рпн |
давление, развиваемое насосомт р„, используя для |
этого расчетный профиль давления в колонне подъемных труб (НКТ), на которых насос спущен в скважину, при следующих ис ходных данных: Qx ст = 410 м3/сут, рад = 873 кг/м3, рв0 =
128
= 30 %, рв = 1172 кг/м3; ру = |
2 МПа, |
рг0 = |
1,35 кг/м3, ;ТПЛ = |
|||||
=,318 |
К, |
рнд = |
86,3 мПа-с, ш |
— 0,0203 |
К/м, |
рнпл = 7,7 мПа-с, |
||
Рзаб = |
16 |
МПа, |
Ьнпл = 1,14, Рпн = 7 |
МПа, Г = 34 м3/м3, |
= |
|||
= 1800 |
м, |
рна1 |
= 5 МПа, D3K = |
0,152 |
м, £>т |
- 0,0635 м, Нев |
- |
|
— 800 м. |
|
Для решения задачи предварительно рассчитать |
||||||
Р е ш е н и е . |
по изложенной выше методике ВНИИгаза профиль давления в НКТ начиная от устьевого сечения до сечения, соответствующего положению выкида насоса, задавшись при этом условным давле нием на выкиде рвн = 12 МПа. Так как рвв>р„ае, то расчетный профиль будет состоять из двух участков: участка с давлением при движении газоводонефтяного потока ру< р < Ряас и участка с дав лением при движении водонефтяного потока р„ас<Р < Рвя- По
следовательность расчета |
профиля давления аналогична |
изложен |
|
ной в решениях задач 5.1 |
и 5.2. Результат расчета представлен на |
||
рис. |
5.11 (кривая /). Искомое давление, развиваемое |
насосом, |
|
Ря = |
Рвн — Рпн = 9,9—7,0 = 2,9 МПа. |
|
МЕТОД РАСЧЕТА ПО ОБОБЩЕННЫМ ЗАВИСИМОСТЯМ *
Широкий диапазон эксплуатационных условий и особенно вы сокая вязкость продукции нефтяных скважин ограничивают при менимость существующих методов гидродинамического расчета движения газожидкостных смесей, в силу чего возникает необхо димость обобщения как самих методик расчета, так и эксперимен тальных данных, на основе которых они получены. Надежность получаемых при этом расчетных зависимостей будет определяться правильностью выбора модели потока, достаточно полно отражаю щей его физическую сущность. Из используемых в гидродинамике моделей газожидкостного потока наиболее приемлемой является модель потока дрейфа [27], позволяющая не только проанализи ровать экспериментальные данные, но и обобщить их. С позиций этой модели при обычном способе определения основных гидроди намических параметров газожидкостного потока можно получить следующее соотношение для них:
т тк = (ДШсм + с2 V g D f |
(5-ПО) |
где wn, — средняя истинная скорость |
газовой фазы; wcu — ско |
рость смеси; сх; с2 — коэффициенты, |
учитывающие гидродинами |
ческие особенности потока и физические свойства фаз.
Теория потока дрейфа позволяет исследовать движение смеси пузырьковой и пробковой структур, характеризующихся дискрет ным распределением газовой фазы и в которых гравитационные силы уравновешиваются градиентом давления и силами взаимо действия между фазами и соответственно между фазами и стенкой трубы.
* Данный метод предложен В. Г. Троном на основе проведенного им обоб щения экспериментальных данных и полученных при этом корреляцион ных зависимостей.
5 Заказ №1131 |
129 |
На основе анализа зависимости скорости дрейфа* (относитель ной скорости) газовой фазы wn = юги — ы>ш от скорости смеси wCM возможную область существования пузырьковой и пробковой структур определяют скоростью смеси, изменяющейся в диапазоне wc,t = 0 —10 м/с. Данный интервал скорости смеси характерен для большинства нефтяных скважин, что позволяет использовать предлагаемый метод для решения технологических задач.
Корреляционные зависимости для су и с2, полученные на ос нове обобщения опубликованных и известных в гидродинамике газожидкостных систем экспериментальных данных, имеют вид
2.2361e°'049|i*
Cl |
— 8,17-10 3M-ж® |
(5.111) |
1 + |
1,1002е°-049,1ж |
|
1 +0.1082е°'°49,1ж |
|
|
с2 |
- [0,1006 — 2,52-10-3 fii* — 1)1 |
|
1 + |
1,1002е0,049*Ьк |
|
|
|
(5.112) |
где рж — относительная вязкость жидкости, равная отношению вязкости жидкости при заданных термодинамических условиях к вязкости воды при стандартных условиях (р.вст = 1 мПа-с)
Рж = Ржфв! |
(5.113) |
D о = 0,015 м — наименьший диаметр по обобщаемым эксперимен тальным данным.
Учитывая различный характер влияния вязкости жидкости и диаметра трубы на истинную скорость газа при движении газожид костного потока рекомендуется применять для q выражение (5.111) при следующих диаметрах насосно-компрессорных труб, исполь зуемых для добычи нефти и газа и соответствующих им диапазонах изменения относительной вязкости жидкости:
0 Т = |
0,0381 м |
1 < |
рж<1500; |
DT = 0,0508 |
м |
1< рж sSC750; |
|
Dr = |
0,0635 м |
1 < |
(Г* < 450; |
DT = 0,0762 |
м |
1< рж < 300. |
(5.114) |
Выражение для с2 (5.112) |
может быть использовано при |
отно |
|
сительной вязкости жидкости |
1< рж < 40. Если рж > |
40, то |
опре |
делить с2 ориентировочно можно по следующей зависимости: |
|||
сг = ( l + 0 , 10 8 2 е°-°49'1ж^ ^ 1 + |
l,1002e°t049^ |
|
(5.115) |
Истинная объемная доля газа в смеси при известных коэффи циентах q и с2 определяют следующим аналитическим выражением:
<Рг = |
*= P r /( cl + с2 P C ’5)- |
(5 116> |
*Скорость дрейфа газовой фазы — скорость газовой фазы по отношению
кусловной плоскости, нормальной к направлению течения и движущейся вдоль канала со скоростью, равной скорости смеси.
130