книги / Справочник проектировщика инженерных сооружений
..pdfгде т — масса системы, включающая массу всей машины, верхней плиты, продольных балок и поперечных ригелей рам, примыкающих к верх ней плите, и 30 % массы всех колонн фундамента,
кг; 7ф — момент инерции массы т относительно вертикальной оси, проходящей через центр тя жести верхней плиты, кг • м2;
7ф = 0,1 . щ . 1 \ |
(6.31) |
где / — длина верхней плиты, м.
Амплитуды горизонтально-вращательных коле баний верхней грани массивных и стенчатых фун
даментов |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
I |
|
|
|
+ |
4Г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
kK |
|
|
|
+ |
4£ |
(— |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
V ©* / |
(6.32) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
|
Ф>1 — ^1 + |
ht |
|
|
|
|
(6.33) |
|||||
|
P ”7---^3» |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
fl2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф>2 = k2 + |
P |
fl-2 |
|
|
|
|
(6.34) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
= 0 4“ P) V©A: / |
|
|
‘ P (1 + |
X) - |
U - |
f |
/ |
: |
||||
|
|
|
|
|
|
|
VG)* |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.35) |
|
|
** = (! + |
P) |
ф |
Ъ Ф |
|
P ( l + x ) ; |
|
(6.36) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
ko = |
\ -\-K |
|
|
1 + — ) |
|
|
(6.37) |
||||
|
|
|
è4 = |
l + |
%; |
|
|
|
|
(6.38) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
X |
i + |
( М |
|
2 + 4 ^ ф ^Ф_ |
|
|
(6.39) |
|||||
|
\ СОд; / |
|
|
|
^ |
<0* |
|
|
|||||
|
Q* |
(1 Ч-P) |
|
|
■+ - |
Ф |
*Ф |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
а х |
^Ф |
1 . |
|
(6.40) |
|||
|
|
|
|
|
|
и J J ’ |
|
|
|
||||
§ |
7 |
|
|
|
|
|
|
м |
’ |
|
(6.42) |
||
|
|
|
|
|
|
Fh>h |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G)*, соф — круговые частоты колебаний фундамен
та, с- 1 , соответственно горизонтальных и враща тельных относительно горизонтальной оси, про ходящей через центр тяжести подошвы фундамен та перпендикулярно плоскости колебаний:
ш* = |
V к х!т ; |
(6.43) |
|
Л K p -G h , |
(6.44) |
||
ф _ V |
l + tnh\ |
||
' |
/ — момент инерции массы всей установки (фундамента с засыпкой грунта на его обрезах и выступах и машины) относительно оси, проходя щей через общий центр тяжести перпендикулярно плоскости колебаний, кг • м2;
б = СфЧ-бм; |
(6.45) |
G и GM— расчетные значения веса соответствен но фундамента с засыпкой грунта на его обрезах
и |
бф + GM |
и выступах и машины, кН; т — |
— - — масса |
всей установки, кг; Fn — расчетная горизонталь ная составляющая возмущающих сил машины, кН; М — расчетное значение возмущающего момента, кН • м, равного сумме моментов от го ризонтальных составляющих возмущающих сил при приведении их к оси, проходящей через центр тяжести установки перпендикулярно плоскости колебаний, и возмущающему моменту машины; hi, h2 — расстояния от общего центра тяжести установки соответственно до верхней грани фун дамента и до подошвы фундамента, м; со — кру
говая частота вращения машины, |
с""1; |
со = 0,105л; |
(6.46) |
п— число оборотов машины в 1 мин.
6.3.Машины
скривошипно-шатунными механизмами
Указания по проектированию. Динамическими нагрузками, возникающими при работе таких машин и вызывающими колебания их фундамен тов, являются неуравновешенные силы инерции и моменты сил инерции движущихся частей кри вошипно-шатунных механизмов (кривошипа, ша туна, штока поршня), зависящие от частоты вра щения вала машины.
Задание на проектирование фундаментов, кро ме данных, приведенных в разделе 6.1, должны содержать:
нормативные значения равнодействующих не уравновешенных (возмущающих) сил и моментов первой и второй гармоники от всех цилиндров машин, места приложения сил и плоскости дейст вия моментов или все необходимые данные для их определения;
расстояние от оси главного вала машины до верхней грани фундамента;
характеристику привода (синхронный, асин хронный электродвигатель и т. п.);
монтажный вес наиболее крупной детали ма шины и значение монтажной нагрузки, передаю щейся на фундамент.
Как правило, нормативные значения динами ческих нагрузок от машин с кривошипно-шатун ными механизмами задаются заводами-изготови телями машин и включены в задание на проекти рование. При отсутствии этих данных или при необходимости их уточнения значения возму щающих сил и их моментов могут быть определе ны расчетом.
Фундаменты под машины с кривошипно-шатун ными механизмами проектируют массивными или стенчатыми, а в отдельных случаях для машин с вертикально расположенными кривошипно шатунными механизмами — рамными.
Массивные фундаменты проектируют в виде сплошного конструктивно армированного бетон ного массива с приямками, колодцами и отвер стиями для размещения частей машины и комму никаций; их применяют под машины, устанавли ваемые на уровне пола первого этажа (фунда менты бесподвального типа); стенчатые — под машины, устанавливаемые на перекрытии над подвалом (фундаменты подвального типа).
Для некоторых типов машин с кривошипно шатунными механизмами, в частности компрес соров, массивные фундаменты бесподвального типа могут быть выполнены в виде плит толщи ной 0,5...0,8 м в зависимости от глубины заделки фундаментных болтов. Размеры конструктивных элементов стенчатых фундаментов принимают согласно заданию на проектирование и в соот ветствии с данными, приведенными ниже.
Размеры элементов стенчатых фундаментов, м (СНиП Н-19-79)
Толщина |
стен, |
tci . . . . . . |
0,6 |
и более |
|
Толщина нижней фундаментной |
iCT и более |
||||
плиты tn |
n ..................................... |
|
|
||
Вылет |
консольных |
участков |
2,5 |
и менее |
|
нижней |
фундаментной |
плиты |
|||
Вылет |
консольных |
участков |
2 и |
менее |
|
верхней |
плиты |
. . . . . . . |
|||
Толщина верхней плиты фунда |
0,1 |
и более |
|||
мента ............................................. |
|
|
|
Поскольку машины с кривошипно-шатунными механизмами низкочастотные, для них применяют фундаменты с дорезонансным режимом колеба ний, для которых частоты собственных колебаний превышают наивысшую частоту возмущающих сил. При выборе размеров конструктивных эле ментов фундаментов учитывают, что собственная частота колебаний фундамента может быть уве личена за счет увеличения площади подошвы и уменьшения массы фундамента.
На фундаменты машин допускается свободно опирать отдельные площадки и стойки, не соеди ненные с конструкциями здания, и устанавливать несколько однотипных машин на общей фунда ментной плите толщиной не менее 0,6 м. Уст ройство общей фундаментной плиты со значитель ной жесткостью в горизонтальном направлении, превосходящей суммарную жесткость отдельных фундаментов, приводит к уменьшению амплитуд колебаний фундаментов машин с горизонтальны ми возмущающими нагрузками, работающих в дорезонансном режиме. Для фундаментов машин с вертикальными возмущающими нагрузками применение общей плиты, ввиду ее малой жест кости в вертикальном направлении, может быть неэффективно.
При установке нескольких однотипных машин на общей фундаментной плите участки плиты между смежными фундаментами должны арми роваться понизу и поверху из расчета минималь ного процента армирования для железобетонных конструкций.
Общие случаи определения возмущающих на грузок. При движении кривошипно-шатунного механизма возникают возмущающие нагрузки первых гармоник, а также неуравновешенные си лы и моменты, зависящие от удвоенного, учетве ренного, ушестеренного и так далее значений ос
новной частоты. Эти составляющие возмущающих нагрузок носят названия вторых, четвертых, шестых и так далее гармоник, размеры которых по сравнению с размерами первых гармоник малы. Как правило, в расчете учитываются первая
ивторая гармоники.
Суммарные возмущающие нагрузки, действую
щие на фундамент многоцилиндровых машин, определяются геометрической суммой возмущаю щих сил, развиваемых каждым цилиндром, и их моментов, зависящих от расположения машины на фундаменте.
Возмущающие силы первых двух гармоник, развиваемые каждым цилиндром, могут быть раз ложены на составляющие Fи — по направлению
скольжения поршня и Fп — перпендикулярно к
нему, определяемые по формулам: |
|
F1£ = гео2 [(ти 4- m2i) cos (at 4- ft/) 4- |
|
+ aitn2i cos 2 (cot 4- 3i)]; |
(6.47) |
Fu = rco8mu sin (at + p;)> |
(6.48) |
где i — номер цилиндра; t — время, с; со — круго
вая |
частота |
вращения главного вала машины, |
с""1; |
a i ~ |
г — радиус кривошипа, м; / — |
длина шатуна, м; ft/ — угол заклинивания, рад, рассматриваемого i-го цилиндра, составленный кривошипом рассматриваемого цилиндра с кри вошипом первого цилиндра, угол заклинивания которого принимается равным нулю; т1у т2 — массы частей кривошипно-шатунного механизма, кг, приведенные соответственно к пальцу криво шипа и к крейцкопфу;
|
|
|
(6.49) |
Щ = — |
(о 2 + |
G3) ; |
(6.50) |
g |
' |
I f |
|
, Gx — вес кривошипа, кН; G2 — вес возвратно поступательно движущихся частей — поршня, штока, крейцкопфа и т. д., кН; G3 вес шатуна, кН; G4 — вес противовеса, кН; гг — расстояние от оси вращения до центра тяжести кривошипа, м; 1г — расстояние от центра тяжести шатуна до пальца кривошипа, м; г2 — расстояние от центра тяжести противовеса до оси вращения; g — уско рение силы тяжести, 9,81 м/с2.
В многоцилиндровой машине суммарные со ставляющие возмущающих сил при линейном го ризонтальном расположении цилиндров F^ (.х, z) и линейном вертикальном расположении цилинд ров Fv (х , z) и соответственно их моменты, приве денные к точке, относительно которой вращается кривошип первого цилиндра, определяются по формулам:
|
|
п |
|
|
|
F bx = |
F vz = /ч° 2 2 t(m U + m 2i) cos |
+ |
Pi) + |
||
|
|
t= 1 |
|
|
|
|
4- |
aim2i cos 2 (co£ -f |
ft/)]; |
(6.51) |
|
|
|
n |
|
|
|
F hz |
= F vx = |
r(°2 Ц m \i sin |
+ |
Pi); |
(6 *52) |
|
|
i = l |
|
|
|
m
n
Mhz = Mvx = |
r®2 S |
[<mu + |
^ 21) X |
|
|
|
/= 2 |
|
|
X cos (со/ + Pi) + a im2i cos 2 (со/ -j- pt*)] /f, |
||||
|
|
|
|
(6.53) |
|
n |
|
|
|
Mh x= Mvz = m2 |
Ц |
sin (Cû* + |
p;) II, (6.54) |
|
|
/■=2 |
|
|
|
где n — число цилиндров; |
/г*— расстояние от |
|||
/-го цилиндра до |
оси первого цилиндра; M hz, |
|||
— моменты возмущающих сил относительно |
||||
вертикальной оси |
соответственно |
при горизон |
тальном (h) и вертикальном (v) расположении ци линдров; M h x , M Ü X — моменты возмущающих
сил относительно горизонтальной оси, перпенди кулярной оси главного вала; при этом за ось у принята ось главного вала машины; оси z и х соответственно вертикальная и горизонтальная, перпендикулярные оси главного вала.
При угловом расположении цилиндров суммар ные составляющие возмущающих сил и моментов определяются по формулам:
п п
F x= Y i Fix - rù}2 S |
f(mii + щ д X |
|
|||
|
/=1 |
|
ï= 1 |
|
|
X cos (со/ -f- Pt — ер*) -f- aim2i cos 2 (со/ + |
pt- — |
||||
|
n |
— ф/] sin фi — |
|
||
|
|
|
|
|
|
— rco2 ^ |
sin (со/ + pt — ф/) cos ф/; |
(6.55) |
|||
|
i= 1 |
|
|
|
|
|
n |
|
a |
|
|
Fz = |
Yi |
FCZ= |
r“ 2 S |
Kmli + m2Ù X |
|
|
/= 1 |
|
1=1 |
|
|
x cos (со/ - f |
Pt + <pt) -f- щтп cos 2 (со/ - f |
Pt -f- |
|||
|
|
n |
|
|
|
+ ер;)] cos q>i + |
ГШ2 ^ |
mu sin (сùt -j- p£ — фг) x |
|||
|
|
i= 1 |
|
|
|
|
|
|
X sin ф;; |
(6.56) |
|
M x = 2 |
V i : ' (6.57) |
Afz = f ; |
(6.58) |
||
/=2 |
|
|
|
t=2 |
|
где ф/ — угол между осью i-го цилиндра и вер тикалью; остальные обозначения те же, что в формулах (6.47)...(6.54).
Следует учитывать, что в формулах (6.51)...
...(6.58) возмущающие силы и моменты приведены к точке, относительно которой вращается криво шип первого цилиндра, а не к центру тяжести установки (фундамента и машины).
Расчет фундаментов. Для массивных и стенчатых фундаментов машин с кривошипно-шатунны ми механизмами производят расчет амплитуды вынужденных колебаний и проверку среднего статического давления на основание; для рамных фундаментов, кроме того, прочности элементов верхнего строения фундамента (ригелей, колонн, плиты).
При расчете прочности элементов конструкций рамного фундамента в формуле (6.3) принимают: Fn — нормативную динамическую нагрузку, соот ветствующую наибольшей амплитуде первой или
второй гармоник возмущающих нагрузок маши ны, устанавливаемой в задании на проектирова ние; — 2; г) = 1.
При определении амплитуды колебаний фун даментов горизонтальных машин расчет можно ограничить только вычислением амплитуды коле баний в направлении, параллельном скольжению поршней, и не учитывать влияние вертикальной составляющей возмущающих сил.
При расчете амплитуд колебаний фундаментов вертикальных машин допускается:
расчет амплитуд горизонтальных колебаний только для направления, перпендикулярного главному валу машины;
расчет амплитуд вертикальных колебаний толь ко с учетом влияния вертикальной составляющей
возмущающих сил |
по формуле |
|
а = |
FvJ(kz — m(ù2), |
(6.59) |
где Fvn — нормативная вертикальная составляю
щая возмущающих сил машины, H; kz — коэф фициент жесткости основания при упругом рав
номерном |
сжатии, Н/м; т = (Сф 4- GM)/9,81 — |
масса всей |
установки, кг. |
Для фундаментов машин с угловым расположе нием цилиндров амплитуды вынужденных коле баний определяют с учетом вертикальной и гори зонтальной составляющей возмущающих сил и моментов фашины для плоскости фундамента, пендикулярной главному валу машины.
Расчет колебаний фундаментов машин с криво шипно-шатунными механизмами производят по формулам (6.16), (6.32)
Для машин с количеством оборотов в 1 мин меньше 500 в зависимости от соотношения высоты фундамента h и размера его подошвы 1Х в направ лении скольжения поршней для горизонтальной машины, а для вертикальной — в направлении, перпендикулярном к ее главному валу, при оп ределении амплитуд горизонтальных колебаний верхнего обреза фундамента машины допускается
пользоваться |
приближенными формулами: |
|||
при 1Х> 3h |
ах = |
FfoKkjc; — тару, |
(6.60) |
|
при |
h |
ax — hciy, |
(6.61) |
|
l x < ~ |
||||
где |
аф — амплитуда |
вращательных |
колебаний |
фундамента относительно горизонтальной оси, проходящей через центр тяжести площади по дошвы фундамента;
% = |
— (/ + mh% о)2], (6.62) |
где ht — расстояние от оси вращения вала маши ны до подошвы фундамента, м; Fhn — норматив
ное значение горизонтальной составляющей воз мущающих сил, H; h2 — расстояние от общего центра тяжести установки до подошвы фундамен
та, м; kXy &ф, ш, 7 — по формулам (6.9), (6.10),
(6.44) и (6.59).
Если из двух гармоник возмущающих сил и моментов одна составляет менее 20 % другой и ее частота отличается более чем на 25 % от собст венной частоты колебаний фундамента, то при расчете амплитуд вынужденных колебаний ее не учитывают; в остальных случаях расчет амплитуд
производят для каждой из первых двух гармоник возмущающих сил и моментов.
Для второй гармоники возмущающих сил и мо ментов размеры амплитуд горизонтальных и вер тикальных колебаний определяют по тем же фор мулам, что и для первой гармоники, заменив в формулах значение круговой частоты вращения со на 2со.
Т а б л и ц а |
6.5. Допускаемые |
амплитуды |
|||
|
колебаний фундаментов (СНиП |
11-19-79) |
|||
|
|
|
|
Максимальные предельно допус |
|
Число оборотов |
каемые амплитуды колебаний |
||||
аи, мм, для |
гармоники |
||||
машины п в 1 мин |
колебаний |
||||
|
|
|
|
первой |
| второй |
Более |
600 |
400 |
0,1 |
0,05 |
|
От |
600 |
до |
0,1...0,15 |
0,07 |
|
от |
400 |
до |
200 |
0,15...0,25 |
0,1 |
Менее 200 |
|
0,25 (0,3) * |
0,15 |
* Для фундаментов высотой более 5 м.
Расчетные значения Амплитуд колебаний фун дамента для каждой гармоники не должны пре вышать максимальных предельно допускаемых значений, приведенных в табл. 6.5.
При возведении нескольких фундаментов на од ной общей плите последнюю условно разбивают на участки, приходящиеся на отдельные фунда менты, и расчет колебаний производят в предпо ложении, что каждый фундамент устанавливается отдельно; при этом значение допускаемой ампли туды колебаний принимают на 30 % больше, чем для отдельных фундаментов.
6.4. Кузнечные молоты
Указания по проектированию. Задание на про ектирование фундаментов под молоты содержит материалы, указанные в п. 6.1, кроме того:
чертежи габаритов молота; паспортные данные; тип молота (штамповочный, ковочный), его марка и наименование завода-изготовителя;
нормативное значение номинального и действи тельного (с учетом веса верхней половины штам па) веса падающих частей;
нормативное значение веса шабота и станины; размеры подошвы шабота и отметки ее относи тельно пола цеха, а также размеры опорной пли
ты станины; размеры в плане, толщина и материал подша-
ботной прокладки; рабочая высота падения ударяющих частей мо
лота; размеры внутреннего диаметра цилиндра и ра
бочее давление пара или воздуха (энергия удара); число ударов молота в 1 мин.
В конструкцию кузнечного молота входят си стема падающих частей, осуществляющих удар, стальной массив (шабот), поддерживающий боек или штамп, на который укладывают обрабаты ваемую деталь, и станина с подъемным механиз мом и приспособлениями для управления мо лотом.
У ковочных молотов станину и шабот устанав ливают раздельно, станину штамповочных моло тов размещают непосредственно на шаботе. Су ществуют кузнечные молоты одиночного дейст вия, у которых рабочий ход падающих частей осуществляется исключительно под действием собственного веса, и двойного, у которых падаю щие части получают добавочные ускорения от до полнительных сил (давление пара или воздуха). В настоящее время применяют молоты двойного действия.
При рассмотрении задания следует иметь в ви ду, что указываемый в нем номинальный вес па дающих частей, характеризующий мощность мо лота, совпадает с фактическим только у ковочных молотов, у которых в состав этих частей входит баба, шток и поршень. В штамповочных молотах к бабе присоединяют, кроме того, верхний штамп, вес которого не входит в номинальный, указанный в характеристике молота. При отсутствии в зада нии сведений о фактическом весе падающих час тей разрешается принимать его в расчетах на 20 % больше номинального. Однако необходимо учитывать, что иногда верхние штампы могут достигать значительного веса, доходящего до 100 % номинального веса падающих частей, и оговаривать это в заданиях.
Т а б л и ц а 6.6. Толщина подшаботной части фундамента и количество арматурных сеток, укладываемых в верхней части (СНиП 11-19-79)
Нормативное значе |
Толщина под |
Количество |
|||
ние |
номинального |
шаботной |
арматурных |
||
веса |
падающей |
части |
части фунда |
сеток в верх |
|
молота G0. |
кН |
мента, м, не |
ней части |
||
|
|
|
|
менее |
фундамента |
10 < |
G0 < |
Ю |
i |
2 |
|
G0 < |
20 |
1,25 |
3 |
||
20 < |
G0 < |
40 |
1,75 |
3 |
|
40 <С |
G,, ï-C 60 |
2,25 |
4 |
||
60 < |
G0 < |
100 |
2,6 |
5 |
|
|
|
G„ > |
100 |
Более 3 |
Более 5 |
Для фундаментов под молоты применяют бе- 'тон класса не ниже В10, для устройства деревян ных подшаботных прокладок — брусья из дуба. При отсутствии дуба для молотов с весом падаю щих частей до 10 кН подшаботную прокладку допускается изготовлять из лиственницы или со сны. Фундаменты под молоты проектируют в виде жестких железобетонных плит или монолитных блоков. Для молотов с весом падающих частей до 30 кН включительно допускается устройство одного общего фундамента под несколько молотов при их расположении в линию. При этом толщи ну боковых стен подшаботных приямков прини мают на 30 % больше, чем у фундаментов под один молот. Толщина подшаботной части фунда мента должна быть не меньше значений, приве денных в табл. 6.6.
Фундаментам штамповочных молотов придается простейшая форма прямоугольного параллелепи педа с невысокими выступами сверху, фиксирую щими положение прокладки и поддерживающими стены ограждения ямы для шабота.
Для установки ковочных молотов применяют фундаменты двух видов. В первом станину уста навливают на горизонтальную раму прямоуголь-
ного сечения, свободно опирающуюся через про кладки из досок или нескольких слоев рубероида на фундаментную плиту. Фундаменты второго ви да, наиболее распространенные как более простые и оправдавшие себя на практике, проектируют в виде монолитных блоков.
Прокладку под шаботом устраивают из де ревянных брусьев, уложенных из одного или не скольких щитов, толщину каждого принимают в зависимости от мощности молота, но не менее 100 мм. Болты, стягивающие брусья подшаботной прокладки, располагают в щите через 0,5... 1 м. При устройстве прокладки из нескольких щитов последние укладывают крест-накрест.
Минимальная толщина дубовых прокладок при нимается в зависимости от веса падающих частей:
Вес падающих частей |
Минимальная тол |
|
|
молота, кН, до |
щина дубовых про |
1 |
0 ............................ |
кладок, м |
0,4 |
||
2 0 .................... |
0,5 |
|
3 |
0 ............................. |
0,6 |
5 |
0 ............................. |
0,8...1 |
1 0 0 ............................ |
1,2..Л,4 |
Фундаменты кузнечных молотов должны иметь конструктивное армирование в соответствии с требованиями, приведенными в п. 6.1.
Верхнюю часть фундамента, примыкающую к подшаботной прокладке, армируют горизонталь ными сетками с квадратными ячейками размером 100 мм из стержней диаметром 10..Л2 мм; сетки располагают рядами с расстоянием между ними по вертикали 100...120 мм в количестве, принимае мом по табл. 6.6. Верхнюю сетку укладывают на расстоянии 30 мм от поверхности фундамента, примыкающей к подшаботной прокладке. У по дошвы фундамента укладывают нижнюю гори зонтальную арматурную сетку с квадратными ячейками размером 100...200 мм, из стержней диаметром 16...20 мм.
Часть фундаментов ковочных молотов, распо ложенную под подошвой станины молота, арми руют горизонтальной сеткой с квадратными ячей ками размером 200...300 мм, из стержней диамет ром 12...16 мм. Аналогичные арматурные сетки устанавливают у граней выемки для шабота всех видов кузнечных молотов, причем вертикальные стержни этих сеток доводят до подошвы фунда мента.
Для уменьшения колебаний фундамента молота и вредного влияния их на обслуживающий персо нал, технологические процессы, вблизи располо женное оборудование и конструкции зданий и сооружений предусматривают виброизоляцию фундаментов молотов.
Для фундаментов молотов с весом падающих частей 100 кН и более, а также в том случае, если основания молотов и несущих строительных кон струкций здания кузнечного цеха сложены мел кими и пылеватыми водонасыщенными песками, применение виброизоляции для фундаментов мо лотов обязательно.
Расчет. Вес и площадь подошвы фундамента подбирают с учетом требований, приведенных в 6.1; при этом для определения среднего статиче ского давления на основание в качестве норма тивных статических нагрузок принимают вес
фундамента и грунта, расположенного на его об резах, станины, падающей части, шабота и подша ботной прокладки.
Максимальная предельно допускаемая амп литуда колебаний фундамента не должна превы шать 1,2 мм, за исключением случаев возведения фундаментов на водонасыщенных, а также мелких и пылеватых маловлажных песках, где амплитуда не должна превышать 0,8 мм.
Ориентировочные площадь подошвы и вес фун дамента определяют по формулам:
А > |
20(1 — 8) |
vGn’y |
(6.63) |
|
R |
|
|
G = |
8 (1 — в) vGn — Gx. |
(6.64) |
Амплитуды вертикальных колебаний фунда ментов молотов при центральной установке ма шины определяют по формуле
(1 + е) vGn
(6.65)
z (1 4- 1,67|2) (Ù2G
где <?п — расчетное значение веса падающих час тей молота, кН; G — расчетное значение общего веса фундамента, шабота, станины и грунта, рас положенного на обрезах фундамента; Gx — вес шабота станины, кН; 8 — коэффициент восста новления скорости удара; для молотов штампо вочных 8 == 0,5 — при штамповке стальных изде
лий |
и 8 = 0 — при штамповке изделий из цвет |
|
ного |
металла; |
для ковочных молотов 8 = 0,25; |
V — скорость |
падающих частей молота в начале |
удара, м/с, принимаемая по данным завода-изго- товителя, или при отсутствии таковых, опреде ляемая по формулам:
для молотов свободно падающих (фрикционных
и одностороннего действия) |
|
|
|
||||
|
|
V = 0,9 V 2gh; |
|
|
(6.66) |
||
для |
молотов |
двойного |
действия |
|
|
||
|
о = |
0,65 ] / 2gh рА "t ° п |
|
(6.67) |
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.68) |
где h — рабочая |
высота |
падения |
ударяющих |
||||
частей |
молота, м; Л — площадь |
поршня |
в ци |
||||
линдре, м2; р — среднее |
давление пара или воз |
||||||
духа, |
кПа; |
Еу — энергия удара |
кДж; |
g = |
|||
= 9,81 |
м/с2 — ускорение |
силы |
тяжести; |
\ 2 — |
коэффициент относительного демпфирования для вертикальных колебаний; со2— круговая частота
свободных вертикальных колебаний, с- 1 ;
сог = Y |
• |
(6'69> |
где kz — коэффициент |
жесткости |
основания. |
Амплитуды вертикальных колебаний |
фунда |
мента при эксцентричной установке молота |
|
aze = a z + ае, |
(6.70) |
в которой а2 определяется по формуле (6.65);
(1 + в) uGnel$
(6.71)
2 0 / ^ ( 1 + р ) (1 + 1 ,6 7 ^ )’
где е — эксцентриситет удара, м; / — длина фун дамента; s, Vy GUf G — то же, что и в формуле (6.65); Р, ©ф — определяются по формулам (6.41)
и (6.44).
Расчетное сопротивление |
про- |
Модуль |
уп- |
||||
кладок |
при сжатии поперек |
ругости, кПа |
|||||
Из |
волокон, кПа |
|
3600 |
|
500000 |
||
дуба |
......................... |
|
|||||
» |
лиственницы . . . . |
|
2160 |
|
300000 |
||
» |
сосны ........................ |
1800 |
|
300000 |
|||
Расчетное динамическое |
давление на деревян |
||||||
ную подшаботную прокладку, кПа, |
|
|
|||||
|
|
р = 0,5Gno |
V |
7- | ^ г- |
|
(6.72) |
|
не должно превышать расчетных |
сопротивлений |
||||||
древесины при сжатии поперек волокон. |
веса |
||||||
Здесь |
— расчетное |
значение |
общего |
||||
шабота и станины для штамповочных |
молотов |
||||||
и веса шабота для'усовочных молотов, |
кН; |
Fx — |
опорная площадь шабота, м2; £д — толщина про кладки, м; £ д — модуль упругости подшаботной прокладки; Gn, v — то же, что в формулах (6.67)
и(6.68).
6.5.Оборудование прокатных
итрубных цехов
Общие указания. Прокатные станы по назначе нию подразделяются на обжимные и заготовочные (блюминги, слябинги, заготовочные, трубозаго товочные), сортовые (рельсобалочные, крупно сортные, среднесортные, мелкосортные, проволоч ные, штрипсовые), листовые (толстолистовые, листовые широкополосные, тонколистовые), хо лодной прокатки листа, трубопрокатные, особых видов прокатки (колесопрокатные, шаропрокат ные, для профилей переменного сечения), трубо сварочные, трубоэлектросварочные.
Оборудование прокатных станов представляет собой комплекс многочисленных машин и меха низмов и разделяется на основное, служащее не посредственно для прокатки, т. е. обжатия метал ла между вращающимися валками и вспомога тельное, служащее для выполнения дополнитель ных и подсобных операций, которыми сопровож дается процесс прокати.
Основное оборудование: рабочая клеть, в ста нинах которой заключены прокатные валки, дви гатель, приводящий во вращение прокатные вал ки, передаточные механизмы, служащие для пе редачи вращения от двигателя к прокатным вал кам (шестеренная клеть, редуктор, шпинделя и соединительные муфты). Остальное оборудование относится к вспомогательному.
Проектирование фундаментов под прокатное оборудование производится на основании зада ния, которое, кроме материалов, перечисленных в общих положениях в начале настоящей главы, должно содержать следующие данные, представ ляемые заводами-поставщиками оборудования:
план основных осей оборудования (отдельный чертеж на весь стан с привязкой главных осей -оборудования к осям здания);
чертежи расположения анкерных болтов, за кладных деталей, каналов, тоннелей и т. д.;
расположение лотков для гидравлического смы ва окалины и места, где необходимо устройство ограждений и перекрытий;
расположение участков фундаментов, подле жащих защите от действия высоких температур, кислот, масел, воды и ударных нагрузок;
расположение и размеры опорных плоскостей станин оборудования, схематические разрезы обо рудования с указанием мест расположения верти кальных и горизонтальных сил и крутящих мо ментов, передающихся на фундаменты;
нагрузки, систематически возникающие при работе основного и вспомогательного оборудова ния, например, вращающие моменты на валу при водного двигателя, горизонтальные силы, дейст вующие на рабочую клеть и упоры, и т. п.;
максимальные нагрузки, возникающие в ава рийных случаях, например при поломке шпинде ля вала;
монтажные нагрузки, действующие на фунда мент, перекрытие подвалов и на пол в районе фун даментов оборудования.
Строительное задание составляется в соответст вии с ОСТ 24.010.09-79 «Задание на пректирование фундаментов для прокатного оборудования».
Компоновочные решения и основные типы фун даментов. Компоновочные решения фундаментов оборудования и функционально связанных с ни ми подземных сооружений следующие:
ввиде массивных или облегченных фундаментов
сустройством в них коммуникационных тоннелей, каналов и подземных помещений (могут распола гаться также в отдельно стоящих подвалах);
сустройством технических подвалов, распола гаемых под основным и вспомогательным обору дованием или частью его, в которых предусматри вается открытая разводка коммуникаций и разме щение технологического оборудования и техни ческих служб;
сустройством технических этажей, располагае мых выше отметки пола цеха, при поднятой линии прокатки, за исключением подвальных помеще ний.
Массивные фундаменты могут выполняться из монолитного бетона или железобетона. В целях уменьшения расхода материалов допускается устройство пустот в теле фундамента. Коммуни кации в фундаментах рекомендуется проклады вать в едином тоннеле с размещением в нем масло эмульсионных, водопроводных, электрокабельных и других разводок, если блокировка их до пускается по технологическим, противопожарным и другим условиям.
Облегченные фундаменты могут быть монолит ными или сборно-монолитными, по конструктив ному решению — рамными, стенчатыми, каркас ными и т. п. В пространстве, образованном в пре делах фундаментов, допускается размещать тех нические службы, вспомогательные и подсобные помещения.
В зонах воздействия временных нагрузок на пол цеха интенсивностью более 100 кПа разме щать технические подвалы не рекомендуется.
Компоновочные решения фундаментов с подня той линией прокатки и образованием технических этажей рекомендуется в первую очередь для мел косортных, проволочных и трубных станов (если это допускается технологическими условиями и планировкой промышленной площадки) при
неблагоприятных гидрогеологических условиях (например, в случае высокого уровня грунтовых вод) в целях значительного сокращения объема работ нулевого цикла.
Фундаменты с техническими подвалами и тех ническими этажами могут быть решены в сборных, сборно-монолитных и монолитных конструкциях.
Основное оборудование листовых, толстолисто вых, рельсобалочных, заготовочных и других тяжелых станов устанавливают на массивных монолитных или на монолитных железобетонных устоях облегченных фундаментов.
редаваемых фундаментами на грунт. При этом постоянные нагрузки от веса оборудования при нимаются равномерно распределенными по фак тической площади опирания оборудования.
Расчет облегченных фундаментов под техноло гическое оборудование сводится к расчету рамы или бруса на упругом основании. Все нагрузки принимаются статическими, в том числе и нагруз ки от неуравновешенной центробежной силы.
Горизонтальная расчетная нагрузка, переда ваемая на фундамент через механические упоры (амортизаторы) стационарного или подвижного типов,
Ft = Гр,, |
(6.73) |
Рис. 6.2. Перепады по дошвы фундамента с гранями:
а — вертикальными; б —
наклонными; 1 — железо бетонный фундамент; 2 — подготовка; 3 — подбе тонка; 4 — грунт; 5 — бетонный (неармирован-
ный) фундамент.
Основное оборудование крупно- и среднесорт ных станов размещают, как правило, на облегчен ных фундаментах с нижней и верхней монолит ными плитами с устройством диафрагм жесткости в двух взаимно перпендикулярных направлениях, причем основное оборудование должно разме щаться над несущими опорами (стойками или сте нами).
Основное оборудование мелкосортных, прово лочных, штрипсовых и других легких станов мож но размещать на сборно-монолитных фундамен тах облегченного типа в пролетах верхней фун даментной плиты. Вспомогательное — на облег ченных фундаментах или на перекрытиях техни ческих подвалов и этажей.
Установку рабочей и шестеренной клетей, ре дуктора и привода электродвигателя предусмат ривают на общем фундаменте.
Фундаменты основного оборудования загото вочных, листовых рельсобалочных и других тя желых станов в целях исключения передачи виб раций на соседние участки должны быть отделены от перекрытий подвалов и фундаментов зданий.
Фундаменты под легкое вспомогательное обо рудование могут быть выполнены из отдельных сборных бетонных или железобетонных блоков, устанавливаемых на несжимаемое основание.
На фундаменты оборудования допускается опи рать перекрытия подземных помещений и техни ческих этажей.
При компоновке технических подвалов, тон нелей и технических этажей необходимо преду сматривать мероприятия по эвакуации обслужи вающего персонала и учитывать требования про тивопожарной безопасности в соответствии с ука заниями глав СНиП 2.04.03-85 и СНиП 2.01.02-85.
Расчет фундаментов. Расчет массивных фунда ментов под основное и вспомогательное оборудо вание сводится к проверке отдельных участков на прочность, а также к определению давлений, пе-
где F — сила удара, Н; р — коэффициент, учи тывающий условия работы конструкции (р, = 3);
F = V 2 k (E — Ej), |
(6.74) |
где k — жесткость пружины, Н/м; Е — энергия движущейся заготовки, Дж;
Е - ü Ç - , |
(6.75) |
где т — масса заготовки, кг; v — скорость дви жения заготовки, м/с; Ег — энергия, теряемая в результате удара;
= |
(6-76) |
т 1 ~ Г |
т |
Р — коэффициент, зависящий |
от упруго-пла |
стических свойств ударяющейся заготовки (для
горячего металла |3 — 0; для |
холодного — 0,5); |
||
т1 — масса деталей |
упора, |
перемещающихся в |
|
момент |
удара, кг. |
указания. Массивные фунда |
|
Конструктивные |
|||
менты |
оборудования проектируют из тяжелого |
бетона класса по прочности на сжатие В10 в воз расте 90 дней; облегченные сборные и сборно монолитные — из бетона класса не ниже В15, монолитные — не ниже В10 в возрасте 28 дней. Подготовку под фундаменты предусматривают из бетона класса В5, в агрессивных грунтовых усло виях — из слоя щебня, пропитанного битумом. Подливку под опорные рамы и станины оборудо вания выполняют из бетона на мелком заполни теле класса не ниже В15. При толщине подливки менее 40 мм — из цементного раствора В10.
Фундаменты под оборудование закладывают на естественных, ненарушенных грунтах. При на личии в основании фундамента слоя небольшой мощности слабых грунтов (торфянистых, насып ных, илистых и т. п.) его следует заменять непросадочными заполнителями (песком, доменными шлаками), или проходить фундаментами до грун тов с необходимой несущей способностью. При этом фундаменты рекомендуется заглублять в грунт естественного залегания не менее чем на 500 мм.
Глубина заложения подошвы фундамента обу словливается высотой тоннелей, каналов и подва лов, располагаемых в теле фундамента, глубиной заложения фундаментов примыкающих устано вок, а также длиной заделки анкерных болтов. В отдельных случаях глубина заложения подош вы фундамента определяется грунтовыми усло виями площадки.
Глубина заложения подошвы фундамента на значается по возможности на одном уровне. Если заложение всех участков фундаментов на одном уровне приводит к значительному перерасходу материалов, допускается устраивать отдельные участки фундаментов на разной глубине. Перепа ды подошв железобетонных фундаментов выпол няют с вертикальными гранями и заполнением
лей и потолок должны быть окрашены маслостой кими синтетическими красками светлых тонов.
Монтажные люки в перекрытиях подвалов пе рекрывают сборными плитами, поверх которых устраивают пол цеха.
Для восприятия горизонтальных сил, вызываю щих сдвиг оборудования на фундаментах, пре дусматривают железобетонные упоры (рис. 6.3)
Рис. 6.3. Железобетонные упоры при действии сдвигающей силы:
а — односторонней; 6 — двусторонней; в — при наличии проемов в опорных станинах оборудования; 1 — под- -'w' ливка; 2 — оборудование; 3 — армированный упор.
пазух котлованов подбетонками враспор грунту, а перепады подошв бетонных фундаментов вы полнять с уклоном (рис. 6.2).
В местах примыкания фундаментов под обору дование к фундаментам здания отметки их по дошв назначают на одном уровне. При этом долж на обеспечиваться независимая осадка этих фун даментов.
Размеры и форму верхней части фундаментов под оборудование принимают в соответствии с заданием на проектирование фундаментов.
При проектировании фундаментов соблюдают следующие требования:
расстояние от края станины до края фундамен та или канала — не менее 100 мм;
приближение кромок фундаментов или высту пающих его частей (на высоту 2 м) к габаритам машин — не менее 800 мм;
толщина днища тоннелей гидросмыва окалины, пересекающих основной массив фундаментов,— не менее 500 мм; коммуникационных тоннелей — по расчету, но не менее 200 мм;
размеры фундаментов в плане кратны 100 мм. Для отвода случайных вод в каналах и тонне лях предусматривают продольный уклон к месту стока не менее 0,002 и поперечный — не менее
0,01.
Уклоны в лотках, каналах и тоннелях для сто ка воды выполняют набетонкой максимальной толщиной не более 300 мм. При больших уклонах и значительной протяженности тоннелей гидро смыва окалины толщина набетонки принимается постоянной, уклон создается за счет верхней части днища, при этом нижняя выполняется горизон тальной с уступами по вертикали.
Фундаменты, разделенные на части глубокими открытыми каналами, связывают поверху желе зобетонными балками-распорками через 3...6 м.
Металлические лестницы, ведущие в подвалы, приямки и т. д. устраивают под углом 45°; при нерегулярном пользовании лестницами в виде исключения — под углом 60°; ширина марша лестниц не менее 700 мм.
В маслоэмульсионных подвалах пол и стены должны быть облицованы светлыми керамически ми плитками на высоту 1,8 м; пол — керамической плиткой с рифленой поверхностью, стены — глазу рованной керамической плиткой. Стены выше пане-
или специальные стальные рамы, которые рас считывают по условию
Q < 0,5 (G + 2P), |
(6.77) |
где Q — сдвигающая расчетная |
горизонтальная |
сила; G — вес машины; 2 Р = 0,2 R baAn — сумма
сил от предварительного натяжения фундамент ных болтов; R ba — расчетное сопротивление рас
тяжению болта; А — площадь сечения болта по резьбе; п — количество болтов; 0,2 — коэффи циент, учитывающий размер предварительного натяжения болтов в процессе эксплуатации.
Рис. 6.4. Устройство ограждения в тоннеле гид росмыва окалины:
а — с металлическим козырьком; 6 — с бетонным выступом; 1 — балка-распорка; 2 — защитный ко зырек; 3 — ограждение (перила); 4 — лоток гидро смыва окалины.
При расчете железобетонных упоров или сталь ных рам силы трения, возникающие от веса обо рудования и затяжки фундаментных болтов, не учитывают.
Участки фундаментов, подвергающиеся систе матическим механическим ударным воздействиям (например, ямы для обрезков, балки-распорки и др.), защищают специальными стальными об лицовками, которые разрабатывают в строитель ной части проекта.
Внутренние поверхности ям для окалин, приям ков у ножниц и пил и другие устройства должны
быть защищены от ударов грейфера или бадьи рельсами, бывшими в употреблении. Реко мендуемые типы рельсов Р24...Р38. В тоннелях гидросмыва окалины для защиты обслуживающе го персонала от кусков падающей окалины над проходом устраивают металлические защитные козырьки и ограждения со стороны лотков (рис. 6.4). В зависимости от размера кусков па дающей окалины толщина стального листа 8...
10 мм. Вместо металлических козырьков могут быть предусмотрены бетонные выступы. Лотки
онных труб в местах выхода их из фундаментов:
а — прокладка |
труб |
в гильзах; |
6 — устройство |
ком |
||
пенсирующих |
ниш; |
в — устройство специальных |
ко |
|||
робов; 1 — стальная |
гильза; |
2 |
— деревянный |
короб; |
||
3 — железобетонный |
короб; |
4 |
— кирпичная |
стенка. |
гидросмыва окалины предусматривают из чугун ных желобов, поставляемых заводом-изготовите- лем оборудования, или каменного литья.
Днище канала гидросмыва окалины и стены на высоту 1 м от лотка должны быть защищены от воздействия технической воды торкрет-штука туркой.
В целях предохранения от повреждений в мес тах выхода коммуникационных труб из фундамен тов оборудования в грунт, а также при пере ходе их через температурные швы необходимо (рис. 6.5):
для труб диаметром до 150 мм закладывать гильзы большего диаметра;
для труб диаметром 150 мм и более устраивать «компенсирующие ниши»;
для труб разводки кабельных сетей выполнять железобетонные или кирпичные короба, места
установки которых указывают в электрической части проекта.
Температурно-усадочные швы в фундаментах, м
В |
бетонных ..................................................... |
20 |
В |
железобетонных монолитных ................. |
40 |
»сборно-монолитных * • 50
Расстояния для усадочных швов могут быть |
|
|||
увеличены при соответствующем расчетном обо |
|
|||
сновании. |
|
|
||
Деформационные и температурно-усадочные |
|
|||
швы совмещают и располагают таким образом, |
|
|||
чтобы |
они разделяли |
фундамент на отдельные |
|
|
участки, несущие не связанное между собой обо |
|
|||
рудование. |
могут быть разделены |
|
||
Если |
фундаменты не |
|
||
температурно-усадочными швами на отдельные |
|
|||
участки, то для уменьшения усадочных напряже |
|
|||
ний в проекте предусматривают временные уса |
|
|||
дочные швы шириной от 0,7 до 1,2 м. В этих слу |
|
|||
чаях |
из |
массива фундаментов с обеих сторон |
|
|
временного шва в уровне подошвы и верхней по |
|
|||
верхности фундамента выпускают рабочую арма |
|
|||
туру, которую спустя 3...4 недели после бетони |
|
|||
рования фундаментов сваривают с накладными |
|
|||
стержнями, а шов заполняют бетоном того же |
|
|||
класса, что и фундамент. При отсутствии армату |
|
|||
ры у подошвы или у верхней поверхности фунда |
|
|||
мента в месте расположения временного шва ста |
|
|||
вят стержни диаметром 20 мм с шагом 200 мм в |
|
|||
один ряд с последующей их сваркой и замоноли- |
|
|||
чиванием. |
|
{! |
||
Фундаменты клетей, редукторов, электродвига- |
||||
телей привода, ножниц (обжимных, листовых и |
j |
|||
заготовочных станов), листовых моталок необхо- |
ц |
|||
димо возводить без устройства рабочих швов бе- |
)/ |
|||
тонирования. Если объем бетона указанных фун- |
(\ |
|||
даментов превышает 4000 м3, то места расположе- |
J |
|||
ния рабочих швов бетонирования и их конфигу- |
ц |
|||
рация должны назначаться в рабочих чертежах |
|
|||
проекта. |
|
|
|
|
В фундаментах сложной конфигурации, а так |
|
|||
же если объем бетона указанных фундаментов не |
|
|||
позволяет осуществлять |
непрерывное бетониро |
|
||
вание, места расположения рабочих швов бетони |
|
|||
рования и их конфигурацию назначают в проек |
|
|||
тах производства работ, которые согласовывают |
|
|||
с организацией, разрабатывающей чертежи фун |
|
|||
даментов |
под оборудование. |
|
||
Армирование фундаментов. Монолитные фун |
|
|||
даменты, в случае необходимости, армируют ниж |
|
|||
ней (противоусадочной), укладываемой по по |
|
|||
дошве фундаментов, и верхней арматурой, укла |
|
|||
дываемой под станинами оборудования с динами |
|
|||
ческими нагрузками (клети, редукторы, электро |
|
|||
двигатели, листовые моталки и др.). |
|
|||
Необходимость установки и количество нижней |
|
|||
арматуры обусловливается размерами фундамен |
|
|||
тов в плане: до 20 м включительно не армируют; |
|
|||
от 20...30 м устанавливают рабочую арматуру |
|
|||
диаметром 16 мм класса А-II с шагом 200 мм^ |
|
|||
30...40 м — диаметром 20 мм класса А-Пс шагом |
|
|||
200 мм, |
причем концы |
фундаментов длиной до? |
|
7,5 м можно армировать арматурой диаметром
16 мм класса А-П.
Нижнюю и верхнюю арматуру укладывают в> одном или двух взаимно перпендикулярных на правлениях в виде плоских сварных сеток с ра-
бочими стержнями в одном продольном направ лении.
В местах перепада подошвы фундамента верти кальные грани уступа фундамента не армируют. Нижнюю арматуру повышенной части фундамен та заводят в массив на 30 диаметров за линию пе ресечения плоскости сеток верхнего уступа с плоскостью, проведенной под углом 60° к гори зонту из нижнего угла уступа, при этом общая длина заделки не более 70 диаметров рабочей арматуры.
Верхнюю арматуру под станинами укладывают в двух направлениях с шагом рабочих стержней 200 мм. Диаметр стержней арматуры класса А-II принимают в зависимости от диаметра болтов, крепящих оборудование к фундаментам.
Диаметры |
болтов для |
Диаметры |
рабочих |
||
крепления |
оборудования |
стержней сеток вер- |
|||
^ к фундаментам, мм |
хней арматуры мас |
||||
|
|
|
сивных |
|
фундамен |
Менее 42 |
|
тов, |
мм |
||
............................. |
|
12 |
|||
42 |
...56 ......................................... |
. . . . . . . |
. . . . |
16 |
|
64 |
и более |
20 |
|||
Местное армирование фундаментов |
производят |
на участках, ослабленных тоннелями, каналами,
а |
также в местах систематического воздействия |
|
ударных нагрузок, лучистой теплоты и пр. |
||
|
Под станинами оборудования, |
передающими |
систематически ударные нагрузки, |
ставят по 2... |
|
3 |
сетки из стержней диаметром 10 |
... 12 мм класса |
А-Н с шагом 100 мм в двух направлениях, верх нюю укладывают на расстоянии 20...30 мм от по верхности фундамента. Расстояние между сет ками по высоте фундамента принимают равным 100 мм. Если оборудование с динамическими на
грузками устанавливают у |
края фундамента, |
то стержни верхних [сеток |
загибают вниз на |
15диаметров.
Вместах воздействия лучистой теплоты поверх ности массивных частей фундаментов армируют сетками из стержней диаметром 12 мм, класса А-П, с ячейкой 200 X 200 мм.
Участки фундаментов, ослабленные тоннелями, каналами и т. п., толщина которых менее 1 м и ко торые не требуют установки расчетной арматуры, армируют конструктивно сеткой из стержней диаметром 12 мм, класса А-П, с шагом 200 мм с
заделкой в основной массив на 15 диаметров. Ослабленные вертикальные участки фундамента толщиной более 1 м конструктивно не армируют, над проемами укладывают сетку из стержней диа метром 12 мм, шагом 200 мм.
Минимальная площадь сечения арматуры мас сивных консольных участков фундаментов состав ляет не меее 0,05 % площади поперечного сече ния консолей при расчете их как бетонных эле ментов.
В монолитных железобетонных плитах необхо димы конструктивные мероприятия, обеспечиваю щие проектное положение верхней арматуры. В плитах толщиной до 0,5 м под верхнюю армату ру (сетки) ставят поддерживающие каркасы; тол щиной более 0,5 м при больших объемах бетонных работ допускается предусматривать поддержива ющие жесткие каркасы из профильного металла.
Стены толщиной до 0,5 м армируют пространст
венными самонесущими каркасами, собираемыми из двух унифицированных плоских сеток с рабо чей арматурой в одном продольном направлении и поддерживающих каркасов, которые фиксируют сетки в рабочем положении и обеспечивают общую пространственную жесткость.
Балки-распорки в тоннеле гидросмыва окалины армируют продольными стержнями по периметру сечения с установкой замкнутых хомутов. Пло щадь сечения всей рабочей арматуры должна быть не менее 2 % расчетной площади сечения балки, если армирование балок-распорок не оп ределяется расчетом.
При толщине подливки под оборудование более 100 МхМиз тела фундамента предусматривают ар матурные выпуски-щетину (или подливку на без усадочном цементе).
Защита фундаментов от воздействия агрессив ных сред. Проект защиты фундаментов под обору дование и подземного хозяйства от агрессивного воздействия технологических растворов выполня ет специализированная проектная организация. При проектировании конструкций, подвержен ных воздействию агрессивных сред, учитывают требования СНиП 2.03.11-85. Элементы конст рукций, эксплуатируемые в условиях воздействия агрессивных сред, должны иметь доступ для си стематического осмотра и периодического возоб новления антикоррозионной защиты.
Фундаменты под оборудование, находящиеся в зоне агрессивного воздействия среды, должны вы ступать над уровнем чистого пола не менее чем на 0,3 м; конфигурация их должна исключать возможность образования застойных зон и обеспе чивать быстрый сток с них агрессивных жидко стей.
Защитные покрытия фундаментов под оборудо вание от воздействия кислотных и щелочных сред принимают в зависимости от их конструкции и назначения с учетом характера и интенсивности агрессивного воздействия, температуры агрессив ных проливов и метода их уборки, наличия меха нических воздействий и других условий эксплуа тации.
Конструкция и защита фундаментов при нали чии механических воздействий должна включать в себя непроницаемый подслой и защитную обли цовку из штучных кислотоупорных материалов. На участках с наиболее тяжелыми условиями эксплуатации (фундаменты под ванны агрегатов,, зоны установки теплообменников, насосов, мер ников и т. д.) возможно выполнение двухслойной бронирующей футеровки из кислотоупорных штучных материалов.
В технологических тоннелях, в которых про кладываются трубопроводы с кислыми и щелоч ными растворами, днище и стены на высоту 0,5 м облицовывают кислотоупорной керамикой на кис лотоупорной силикатной замазке.
Защиту от воздействия минеральных масел и технологических смазок предусматривают для фундаментов под клети, промасливающие маши ны, в помещениях технологических смазок и др.
Для защиты фундаментов под оборудование, тоннелей, каналов от указанных воздействий ре комендуется применять:
облицовку листами из углеродистой стали в местах постоянных механических воздействий и большой интенсивности проливов;