книги / Проектный термогазодинамический расчет основных параметров авиационных лопаточных машин
..pdfобобщённые радиальные |
распре |
|
|||||
деления напора и кпд |
(рис. 7.5 и |
|
|||||
7.6). На этих рисунках |
|
|
|
||||
|
= |
_ J ^ L . = |
|
_ л* |
» |
|
|
|
Н:I |
>Л/ |
|
* |
|
||
|
|
^ Ср / |
|
|
Пер i |
|
|
|
|
Т _ Г, - гвт |
|
|
|
||
|
|
А/=-------- 9 |
|
|
|||
|
|
Г , - |
^вг |
|
|
|
|
где //*,•, г)*, - значения затраченного |
|
||||||
напора и |
кпд соответственно в |
|
|||||
рассматриваемом сечении лопатки |
|
||||||
(на |
рассматриваемом |
|
радиусе /■/); |
|
|||
hi- |
относительная |
доля |
ВЫСОТЫ |
Рис. 7.7. Обобщенное распределение кпд |
|||
|
|
_ |
|
|
|
|
по высоте лопатки |
лопатки, отсчитываемая от втулки. |
|
Рассмотрим этот подход для случая кинематического расчёта вентилятора.
В нашем примере Я 'ср, = 34,48 кДж/кг, Г|'ср, = 0,881 - значения затраченного
напора и кпд соответственно на среднем радиусе.
Напоминаем, что относительный диаметр втулки на входе в вентиля
тор dx= 0,32 (см. п. 1.3.1).
Величина hcР, соответствующая среднему радиусу определена по соотно
шению |
|
|
V |
1 +0,322 -0,32 |
|
2 |
0,5146. |
|
hс р - |
1 - 0,32 |
|
1-d, |
|
Зная величины#*, иг|* , рассчитывают степени повышения давления на
радиусе г, в в последовательности, изложенной в табл. 7.4, где г\в ,..., г2в, г,в - радиусы расположения сечений.
З а ви си мо сть = /Сп , ) должна получиться близкой к линейной (см. рис.
7.8).
При расчёте компрессора (вентилятора) только на среднем радиусе планы скоростей строятся для этого радиуса. Если в компрессоре НД используются подпорные ступени, то первая из них проектируется с переменным напором так, чтобы радиальная неравномерность полного давления за ней была незна чительной (не более 3..5%) для обеспечения удовлетворительной работы и достаточных запасов газодинамической устойчивости последующих ступеней компрессора основного контура.
135
Т аблица 7 4
Расчёт радиального распределения величин псг1
/•„, в = 0,758 м; л«в = 0,2425 м
Параметры |
«VB |
«*2 В |
**ср В |
«*4В |
«•кВ |
Параметры |
«•кг В |
«■2 В |
^срВ |
«*4 В |
«кВ |
|
h i |
0 |
0,25 |
0,5146 |
0,75 |
1 |
Г ,= п , к |
273,13 |
274,13 |
277,19 |
281,79 |
288,3 |
|
7L |
0,8267 |
0,8556 |
0,9444 |
1,0778 |
1,2667 |
|
|
|
0,6807 |
|
|
|
Л, |
0,9 |
1 |
1 |
1 |
0,84 |
//.*, = II', л", 22,598 |
25,99 |
28,685 |
32,738 |
32,323 |
||
Ия кНД > |
28,50 |
29,50 |
32,56 |
37,16 |
43,68 |
|
267,541 270,933 273,628 277,681 |
277,266 |
||||
кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0021 |
|
|
|
Л*. |
0,7929 |
0,881 |
0,881 |
0,881 |
0,74 |
Ч П ) |
0,9264 |
0,968 |
1,0547 |
1,0493 |
||
/’Г «з<1-1) > |
|
|
244,943 |
|
|
^СТ I |
|
|
|
|
|
|
кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
_7С(П) |
1,361 |
1,422 |
1,4722 |
1,5494 |
1,5415 |
||
«з=<;+я*,, 273,443 274,443 277,503 282,103 288,623 |
||||||||||||
к(ГГ) |
|
|
|
|
|
|||||||
кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для оценки правильности выбора основных параметров ступеней целесо образно как минимум рассчитать первую, среднюю и последнюю ступени каждого каскада.
Ниже приводится методика кинематического расчёта рабочих колес ком прессора на среднем диаметре. Результаты расчёта для удобства сведены в табл. 7.5.
Вначале определяются параметры рабочего тела на входе в РК каждой ступени.
1. Окружная скорость на среднем радиусе
_ ^ * -^1 ср / 'Л
где значения £>, ср/, берутся из табл. 1.2; п Нд = 4966 мин'1- из выражения (1.44), л Вд = 10673 мин'1- из формулы (1.17).
2. Коэффициент теоретического напора, от несённый к квадрату окружной скорости на среднем радиусе:
|
|
К-н ' U\Cp j |
|
|
3. Закрутка потока на входе-в рабочее коле |
||
|
со |
|
|
по т! одноступенчатого |
C \ u i |
1 Рст/ |
Ят, щср / « |
вентилятора с неравномерным |
|
|
|
по высоте лопатки напором
136
Т аблица 7 5
Результаты расчёта кинематических параметров ступеней многокаскадного компрессора ТРДЦ на среднем радиусе
|
|
В |
|
|
|
|
|
Компрессор ВД |
|
|
|
|
|
|||
Параметры |
|
|
|
ш |
IV |
V |
Номер ступени |
IX |
|
XI |
XII |
|
|
|||
|
|
1 |
1 |
И |
VI |
VII |
VIII |
X |
XIII |
XIV |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Параметры на входе в РК |
|
|
|
|
|
|
|
||
^1С05 М |
1,0010 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 0,4970 0,4970 0,4970 0,4970 0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
||||||
^1срэ М/С |
182,1 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 277,74 277,74 277,74 277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
|||||
|
Кн, |
1,0 |
1,0 |
0,99 |
0,98 |
0,97 |
0,96 |
0,95 |
0,94 |
0,93 |
0,92 |
0,91 |
0,90 |
0,89 |
0,88 |
0,88 |
Hz „ Дж/кг-10J |
34,480 |
26,572 |
32,405 |
34,401 |
35,242 |
33,121 31,180 29,465 27,979 26,644 26,219 |
24,660 |
23,187 |
19,847 |
16,933 |
||||||
|
я т, |
1,0398 |
0,3445 |
0,4243 |
0,4551 |
0,4710 |
0,4473 |
0,4255 |
0,4064 |
0,3900 |
0,3754 |
0,3735 |
0,3552 |
0,3377 |
0,2924 |
0,2494 |
|
Рст / |
0,4805 |
0,71 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5005 |
0,52 |
0,54 |
0,585 |
0,65 |
С\ип м/с |
0 |
32,70 |
79,95 |
75,67 |
73,46 |
76,75 |
79,78 |
82,43 |
84,71 |
86,74 |
86,86 |
83,99 |
80,86 |
74,66 |
62,57 |
|
С\а |
W\a,, м/с |
198 |
193 |
192,95 |
192,9 |
192,8 |
192,5 |
192 |
191 |
189,75 |
187,5 |
185 |
180,05 |
174 |
162 |
137,5 |
а 1(, град. |
90° |
80°23Т" 67°29'35" 68034,52" 69°8,321' 68°15'46" 67°26Т0”66°39'23" 65°56'33”65°10'27"64°50’58"64°59'ЗГ 65°4'30" 65°15'24" 65°3\'55‘' |
||||||||||||||
|
|
244,6 |
278,4 |
304,95 |
337,21 |
371,35 |
406,16 |
438,72 |
469,21 |
497,88 |
524,97 |
550,64 |
575,77 |
599,30 |
621,32 |
640,09 |
|
Л-1, |
0,6919 |
0,6411 |
0,6536 |
0,6167 |
0,5851 |
0,5620 0,5425 0,5248 0,5089 0,4928 0,4760 |
0,4525 |
0,4283 |
0,3911 |
0,3263 |
|||||
q{Xi,) |
0,8866 |
0,9196 |
0,8572 |
0,8259 |
0,7969 |
0,7744 |
0,7547 0,7361 0,7189 0,7011 0,6820 |
0,6544 |
0,6252 |
0,5784 |
0,4922 |
|||||
Р 1 /, кПа |
34,28 |
51,53 |
68,174 |
93,194 |
126,185 |
167,70 |
214,656 266,817 323,115 383,861 448,350 518,293 590,336 663,538 729,892 |
|||||||||
Я » |
м2-10'3 |
1620 |
159,296 |
144,279 |
114,314 |
91,474 |
74,519 |
62,452 53,580 46,923 41,842 37,816 |
34,821 |
32,625 |
31,898 |
34,512 |
||||
W1иср? м/с |
182,1 |
245,04 |
197,99 |
202,07 |
203,99 |
200,99 |
197,96 |
195,31 |
193,03 |
191,0 |
190,88 |
193,75 |
196,88 |
203,08 |
215,17 |
|
Зь, град. |
47°23'43" 38°13'30"44° 15’4 1"43°40Т2” 43°23'5" 43°45'50" 44°7'28" 44°2Г39" 44°30’33"41°28ТГ 44°6’|4" |
42°54'4" 41°28'И" 38°34'48"32°34'47" |
u>
90
Па р а м е т р ы
ТИ г, К
£>2 сР5 м
и 2ср, м /с с 2„ ,, м /с С2 а „ м /с
^2 м CD»
Р2„ гр а д .
а2„ гр а д .
1*2 „ К
х,2 , др „ гр а д .
А Р ,« /( = 1.5ь гр а д . Д а , , гр а д .
А а ,г ( ./м .я , гр а д .
Продолжение таблицы 7.5
Номер ступени
I |
1 |
11 |
III |
IV |
V |
V I |
V II |
V III |
IX |
X |
X I |
| XII |
XIII |
XIV |
|
|
|
|
П арам етры н а входе в Р К |
|
|
|
|
|
|
|
|||
261,15 |
307,76 |
321,27 |
354,68 |
389,40 |
423,34 |
455,06 |
484,82 |
512,86 |
539,38 |
565,02 |
590,94 |
615,34 |
639,07 |
661,19 |
0,90971 0,97167 0,84291 0,81065 0,77733 0,73920 0,70649 0,67802 0,65318 0,66625 0,61114 0,59461 0,57886 0,56159 0,54270
|
|
|
|
П арам етры на вы ходе и з Р К |
|
|
|
|
|
|
|
|||
1 , 0 0 1 0 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
0,4970 |
|
182,1 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
277,74 |
189,35 |
128,37 |
197,80 |
202,06 |
204,27 |
200,97 |
197,95 |
195,29 |
193,03 |
191,01 |
190,60 |
182,64 |
174,66 |
155,86 |
131,85 |
195,5 |
192,975 192,725 |
192,85 |
192,65 |
192,25 |
191,5 |
190,375 188,625 |
186,25 |
182,525 177,025 |
168 |
149,75 |
137,75 |
|||
-7,25 |
149,37 |
79,94 |
75,68 |
73,47 |
76,77 |
79,79 |
82,45 |
84,71 |
86,73 |
87,14 |
95,1 |
103,08 |
1 2 1 , 8 8 |
145,89 |
92вТ26,< 52°|5'32" 67°28'19" 68°34'25" 69-Т30" |
68°13'55" 67°22,50”66°34’59" 65°48'56" 65°Г49” 64°28'46'' 6Г45'17" |
58°28'5" |
50°5 ГЗО" 43°2Г22" |
|||||||||||
45054,56п 56“22'3" |
44°15‘20" 43039.5 !" 43°19'23" 43°43'47" |
44°3'4” |
44°16Т2" 44о20,20" 44°16'38" 43°45'37" 44о6'20” 43°53Т2" 43=5!'17» 46°15ТЗ" |
|||||||||||
278,4 |
304,95 |
337,21 |
371,35 |
406,16 |
438,72 |
469,21 |
497,88 |
524,97 |
550,64 |
575,77 |
599,30 |
621,32 |
640,09 |
656,10 |
0,89142 0,72532 0,82187 0,79130 0,76140 0,72564 0,69486 0,66796 0,64373 0,62131 0,60104 0,56781 0,53132 0,46688 0,40682
44043-43'- 14°2'2" |
23°12'38’ |
24°54ТЗ' |
25°48'42' |
24°28’5" |
23°15’22'' 22°13'20' 21°18’23" 23°33'38' 20°22,32" 1805Г13'' 16°59'54" 12°|6,42| |0 о46’35" |
||||||||||
45° |
23° |
31°30' |
32°30' |
33° |
32° |
31=30' |
31° |
30°30' |
30° |
29°30' |
28° |
2 7 = |
24° |
18° |
|
4 4 0 5 -4 - |
11°732" |
24°19’32' |
25°28’4Г |
24°56'23' 23°42’23' |
22°36'19' 2Г40'2Г |
20°50’7 ’ 20°34'20’ 21°13'54’ 20°58Т0' 2 1 °2 2 '1 2 ’2Г40’38' 43=44.47» |
|||||||||
44°30| |
|||||||||||||||
31°30' |
32°30' |
33° |
32°15' |
31°25' |
30°30' |
30°15’ |
30° |
2 9 0 4 5 ' |
29°55' |
29°58' |
30°05' |
29°52' |
44°30' |
--
где Per, - кинематическая степень реактивности на среднем радиусе на входе в /-ую ступень компрессора; в зависимости от типа последней она принимает значения, приведенные в табл. 7.6.
Значения степени реактивности плавно меняются по ступеням (см. рис. 7.9). Если первая ступень компрессора выполняется без входного направляю-
|
п |
1 |
|
|
щего аппарата, то clui = 0 и рст j = 1— — . |
|
|
||
|
Диапазоны значений рст,- в зависимости |
Таблица 7.6 |
||
|
|
|||
|
от типа и положения ступени в каскаде |
|
||
Тип ступени |
|
Положение ступени в каскаде компрессора |
||
|
первая |
средняя |
последняя |
|
|
|
|||
Дозвуковая |
|
0,5... 0,6 |
0,5... 0,6 |
0,6... 0,75 |
Трансзвуковая |
0,65... 0,75 |
0,6...0,75 |
0,6... 0,75 |
|
Сверхзвуковая |
0,7... 0,75 |
0,5...0,6 |
0,6... 0,75 |
Можно задавать линейное уменьшение закрутки с1и от входа к выходу из компрессора, т.е.
где индексы г и I означают номер ступени; z - число ступеней.
4. Назначаются осевые составляющие на входе в каждую промежуточную ступень.
Величины са для первых ступеней каждого каскада компрессора найдены в п. 11 разд. 1.2.2; осевые скорости на выходе из КНД и КВД - в п.12 того же раздела.
Снижение осевой скорости от входа к выходу из компрессора производит ся плавно. Причём, в первых ступенях снижение са минимальное, а в послед-
Рис. 7 9. Распределение степени реактивности по отдельным ступеням компрессора
---------- дозвуковые ступени;
---------- трансили сверхзвуковые ступени
139
них - максимальное, но не более Аса= 25 м/с в ступени (см. рис. 7.10). 5. Угол закрутки потока
Примерные значения угла а 1( приведены в табл. 7.7. 6. Приведенная абсолютная скорость потока
где значение 7]* берётся из табл. 7.2.
7. Площадь проточной части
т р'и q(ku ) KG sin а,, ’
где q(k\,) определяется по табл. ГДФ (прил. 3), а К(: принято равным 0,985 и 0,98 для КНД и КВД соответственно (см. пп. 17 и 11 разделов 1.2.2 и 1.2.1).
Величины F„- необходимо сравнить с предварительно принятыми в главе 1 соответствующими значениями, расчёт которых, а также диаметров на входе в каждую ступень компрессора приведен в табл. 7.8.
Вначале определяется величина относительного номера ступени
где NK, - порядковый номер ступени; zKчисло ступеней каскада компрессора. По прил. Е производится оценка относительного изменения площадей на
входе в РК по тракту компрессора
AFlKI = 0,7433-N 1 - 1,754■NKl
1 II III IV V VI VIIVIIIIX X XI XIIXUIXIY jSTscl
Рис 7 10. Распределение са, по ступеням
-компрессора НД внутреннего контура;
-вентилятора наружного контура;
-----------компрессора ВД
140
Диапазоны значений а,- в зависимости |
Таблица 7 7 |
||
|
|||
от типа компрессора и расположения сечения в каскаде |
|||
Тип компрессора |
|
Расположение сечения |
|
|
вход в первую вход в средние |
выход из по |
|
|
ступень |
ступени |
следней ступени |
Дозвуковой |
60... 75° |
65...75° |
90° |
С трансзвуковыми сту |
|
|
|
пенями |
70... 90° |
75...85° |
90° |
Со сверхзвуковой вход |
|
|
|
ной ступенью |
85...95° |
65...75° |
90° |
Затем по выражению (1.62) вычисляются значения F'h.
Если полученная величина площади F'u отличается от соответствующего значения F w, более чем на 1,5%, то при дипломном проектировании следует уточнить проточную часть компрессора путём изменения:
внутреннего диаметра DlV[l- при форме A = const, наружного диаметра DlK, - при форме Ат = const,
наружного и внутреннего с сохранением среднего диаметра Аср, - при форме A р = const,
а также снижением осевых скоростей на входе в РК са Уточнение площадей на входе в РК в рассматриваемом примере показы
вает, что площади Fu всех ступеней компрессора ВД, за исключением по следней, требуют коррекции са h £>1вт и Du /.
При курсовом проектировании представляется достаточным в дальнейших расчётах использовать значения F„.
Определение величин DlBr„ £>1к, и Dlcp, предполагает наличие значений относительных диаметров втулки d\mi, а также высот лопаток /г„ на входе в РК. Последние определяются по формулам (1.63) и (1.64) соответственно в зависимости от принятой формы проточной части.
Так для рассматриваемого примера (каскады компрессоров ВД и НД име ют DCp = const)
|
я А р - F w |
||
|
dlB T / |
|
|
|
гс А 2р + F U |
||
И |
|
|
|
hu |
(1 —dy) |
А _ |
|
гсО - й',/) ' |
|||
|
|
||
Значения диаметров А В 1 , |
и D,K, определяются по выражениям |
Dlwri ~ D}cpi ~ Л|, И А к, ~ ^1ср/ Л|,-
соответственно.
141
Таблица 7.8
Результаты расчёта площадей и диаметров на входе в РК многокаскадного компрессора ТРДД
в |
** |
|
|
|
|
|
Компрессор ВД |
|
|
|
|
|
|
Параметры |
|
|
|
|
|
Номер ступени |
|
|
|
|
|
||
|
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
I |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
IX |
X |
XI |
XII |
XIII XIV |
Параметры на входе в РК
NK
A FIK,
F\ м^* 1 0
F\„ м2 -10- 3
5F,„%
^ 1 в т *
hx„м-1 0 ' 3
^ 1 в т М
Аср„ М
Ак (5 М
0 |
0 |
0,07143 0,14286 0,21429 0,28571 0,35714 0,42857 |
0,5 |
0,57143 0,64286 0,71429 0,78571 0,85714 0,92857 |
||||||||||
1,007 |
1,007 |
0,8855 |
0,7716 |
0,6653 |
0,5665 |
0,4754 |
0,3918 |
0,3158 |
0,2474 |
0,1866 |
0,1334 |
0,0877 |
0,0497 |
0,0192 |
1620 |
159,296 144,279 114,314 |
91,474 |
74,519 |
62,452 |
53,580 |
46,923 |
41,842 |
37,816 |
34,821 |
32,625 |
35,204 |
34,512 |
||
1622,97 173,884 156,801 |
140,787 125,841 |
111,95 |
99,141 |
87,387 |
76,701 |
67,084 |
58,536 |
51,056 |
44,631 |
39,288 |
35,0 |
|||
0,18 |
8,39 |
7,99 |
18,8 |
27,31 |
33,435 |
37,0 |
38,687 |
38,823 |
37,628 |
35,397 |
31,798 |
27,843 |
18,809 |
1,393 |
0,32 |
0,659 |
0 , 6 8 6 |
0,743 |
0,789 |
0,825 |
0,851 |
0,871 |
0 , 8 8 6 |
0,898 |
0,907 |
0,914 |
0,919 |
0,913 |
0,915 |
0,5154 |
0 , 1 0 2 1 |
0,0925 |
0,0732 |
0,0586 |
0,0477 |
0,04 |
0,0345 |
0,030 |
0,0268 |
0,0242 |
0,0223 |
0,0209 0,0226 |
0,0306 |
|
0,4856 |
0,3949 |
0,4045 |
0,4238 |
0,4384 |
0,4493 |
0,457 |
0,4625 |
0,467 |
0,4702 |
0,4728 |
0,4747 |
0,4761 |
0,4744 |
0,4664 |
1 , 0 0 1 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
0,497 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,5164 |
0,5991 |
0,5895 |
0,5702 |
0,5556 |
0,5447 |
0,537 |
0,5315 |
0,527 |
0,5238 |
0,5212 |
0,5193 |
0,5179 |
0,5196 |
0,5276 |
8. Окружная составляющая относительной скорости w,„i WjCp / С,„|
9. Угол входа потока в колесо
P,/ = arctg С1а/ w,„,
Значения угла Р„ должны быть не менее 30°, а для последних ступеней р„ >27°.
10. Полная температура потока в относительном движении
^1ср/ 1И'|ц I
т и = т ; + -
2
Л - 1 11. Приведенная скорость на входе в колесо в относительном движении
Wlai
^м»1 i
2 k RKi, sinp„
I & + 1
На среднем радиусе величины /1„.|, должны быть:
вдозвуковой ступени Я,„,,, < 0,85;
втрансзвуковой - X,,,, < 1,1;
всверхзвуковой ступени XwU> 1,1-
На этом расчёт параметров потока на среднем радиусе на входе в колесо заканчивается, и далее производится определение параметров на выходе из
12. Окружная скорость
^2ср /
к -D2ср/ ‘ J 60
где значения D2ср „ берутся из табл. 1.2; п = 4966 мин'1 - из выражения (1.44), п вд = 10673 мин'1- из формулы (1.17).
В рассматриваемом примере форма проточной части компрессоров НД и ВД - Dcp = const, поэтому Д>ср/ = ср, и, следовательно, и2ср, = м1ср,.
13.Закрутка потока на выходе из РК
я;,
‘' С\и/ *^1ср/
c2u, = |
i |
|
|
W2cp/' |
|
где Н', в Дж/кг берётся из табл. 7.2. |
|
|
14. Осевая скорость |
|
|
Clai- |
C \a f |
Сза i |
~ |
• |
Здесь величина осевой скорости потока на выходе из ступени с2а, принимает ся равной скорости С|й(/+|) на входе в последующую ступень.
143
15. Окружная составляющая скорости в относительном движении
I ^2ср / (- 2н /■
16. Угол выхода потока из РК в относительном движении
(32/ = a r |
c t g если и>2„, > 0; |
|
w2„, |
(3г, = 180° - |
arctg-——, если w2u, < 0. |
™2ui
17. Угол входа потока в НА
а I a 2i = arctg-----;
С2и/ на него накладывается аэродинамическое ограничение: а 2, > 30°.
18. Приведенная скорость на входе в НА
л _ |
с2а1 |
Л-2 i ----■ |
-------- , |
2 1 |
. |
V tT T "7” sma!'
г Де 7 г; = Т\ (|+1) .
Для всех типов ступеней должно выполняться аэродинамическое ограни чение: X2i ^ 0,9.
19. Угол поворота потока в рабочем колесе
АР/= Рг /— Pi h
Это значение угла Др, должно быть меньше величины АР,, определяемой по графику, представленном на рис. 7.11, для густоты решётки b/t= 1,5, по скольку более густые решётки профилей (с bit > 1,5) на среднем радиусе обычно не применяются.
20. Поворот потока в направляющем аппарате
Д а , = а 3 , - а 2 „
где а 3, = а, (/+1) на входе в следующую ступень.
Рис 7.11 Зависимость угла поворота потока в решетке от её густоты и угла выхода потока из лопаточного венца (по результатам продувок плоских решеток)
144