книги / Упругопластическое деформирование и разрушение материалов при импульсном нагружении
..pdfосной деформации в плоской волне нагрузки, связана с пределом теку чести при одноосном напряженном состоянии ат соотношением агт =
= у ат. Из этого соотношения по амплитуде упругого предвест
ника может быть определен предел текучести материала от при скорое-, ти деформации, определяемой кинетикой деформирования материала. Анализ затухания упругого предвестника используется в ряде работ для нахождения определяющего уравнения связи напряжений и дефор
маций при высоких скоростях деформации в !> 103 <г*1. Поскольку профиль волны нагрузки определяется реологическим поведением материала, сопоставление экспериментально зарегистрированного и рассчитанного профилей волны позволяет дать оценку применимости принятой модели материала.
Для определения динамического предела текучести и характерного времени релаксации напряжений в металлах проведена серия экспери ментальных исследований зависимости амплитуды на фронте упругогопредвестника от интенсивности волны нагрузки и пути ее движения. Результаты экспериментов представлены на рис. 92 и 93, а. Схема нагружения представлена на рис. 81. Амплитуда давления на'фронте упругого предвестника в образце из исследуемого металла определя лась по сигналу диэлектрического датчика давления, который поджи мался к свободной поверхности образца пластиной из оргстекла. В свя зи с ограниченной разрешаю щей способностью датчика по времени (использовали пленку лавсана толщиной 0,06 мм) и ог раничением верхнего диапазона частот, пропускаемых регистри рующей аппаратурой (катодный повторитель и осциллограф), на малом удалении от поверхности приложения нагрузки упругий и пластический фронты в волне не разделяются. Поэтому экспе риментальные данные по затуха нию ограничены минимальным расстоянием от поверхности на гружения 5...7 мм.
бгт.ГЛа
1,0 0-0 -
0,5
О |
100 200 300 а, м/с< |
Рис. 92. Зависимость амплитуды упругого предвестника плоской волны на грузки от ее интенсивности на расстоянии 4 мм от нагружаемой поверхности для стали 20 (/) и сплава В95 (2 )
Рнс. 93. |
Затухания упругого предвестника в стали (/), сплаве В95 (2 ) при |
и = 200 |
м/с (а) и в чистом алюминии (б) |
Как следует из экспериментальных данных (рис. 92), на удалении от поверхности возбуждения плоской волны более 15 мм во всех иссле дованных материалах амплитуда упругого предвестника не зависит от интенсивности волны нагрузки, что находится в соответствии с резуль татами работы [75] и свидетельствует о завершении основных процес сов релаксации напряжений на этом пути волны. Вблизи поверхности нагружения следует ожидать влияния интенсивности волны на упру гий предвестник вследствие сокращения времени развития релакса ционных процессов. Затухание амплитуды упругого предвестника при распространении волны, наиболее интенсивное вблизи поверхности нагружения, практически прекращается на удалении 10... 15 мм от нее.
В соответствии с моделью вязкопластического поведения материала максимальная амплитуда упругого предвестника, соответствующая чисто упругому сжатию материала в плоской волне нагрузки имеет место на поверхности ее приложения (на нулевом удалении от поверх ности нагружения), если нагрузка соответствует ступенчатому измене нию скорости материала на фронте волны.
Время релаксации может быть определено по кривой затухания упругого предвестника. Затухание упругого предвестника для посто янного коэффициента вязкости определяется экспоненциальной зави симостью
, |
ч |
К + 4 ~ а |
г |
м |
о „ - а „ = (о0- а „ ) е х р ( — |
|
= — ----- ; |
В = - - - |
, |
К + -3°
гдеа0, <т” — начальный уровень напряжений (соответствующий чисто упругому сжатию материала) в плоской волне и его величина после завершения релаксации; х — путь волны; £т — время релаксации,
£т = !*т/G; Рт = дт/деп.
Для переменного времени релаксации это соотношение справедли во на ограниченном пути волны, на котором изменением вязкости можно пренебречь. На этом участке местная скорость затухания упру гого предвестника
дагт |
В (ст0 — 0 %) |
ехр |
|
дх |
2^0 |
||
|
даг Т
дх
и путем преобразования ее находим выражение для определения вре мени релаксации, пренебрегая деформационным упрочнением, >. е. при М х — О
у _ |
2 |
а |
, d In (а^ |
о^) |
ш |
д |
Q |
|
Ьт |
у |
/ |
йх |
“ |
I |
— |
• |
|
|
6 |
Ац |
|
|
|
|
Р« |
На рис. 93, б представлены экспериментальные данные по затуха нию упругого предвестника в области, прилегающей к поверхности ударного нагружения (х = 1,4...25 мм), полученные на технически
чистом алюминии [74]. Представление этих результатов в полулога рифмических координатах (1пагт — х) определяет кривую, наклон касательной к которой в соответствии с приведенной выше зависимо стью определяет время релаксации. Как видно из зависимости \пОгт— х % время релаксации постепенно снижается (как и наклон касательной) по мере распространения волны. В области, прилегающей к поверх ности соударения (х < 2 мм), время релаксации примерно постоянно и является минимальным. Используя линейную экстраполяцию хода кривой On- (*), находим среднее время релаксации на участке движения волны 1,4...3,0 мм, которое имеет порядок одной десятой микросекун ды (см. табл. 5), в то время как на удалении 10 мм оно возрастает до 0,6 мкс. Таким образом, время релаксации по результатам анализа кривой затухания упругого предвестника волны минимально в облас ти, прилегающей к нагружаемой поверхности, где скорость деформации наиболее высокая, и быстро возрастает при распространении волны и снижении скорости деформации, что качественно соответствует изме нению вязкости со скоростью деформации, определенной по результа там квазистатических испытаний (см. третью главу).
Приведенные результаты свидетельствуют о малом времени релак сации напряжений высокой интенсивности и в связи с этим проявляет ся эффект высокоскоростной деформации на малом удалении от поверх ности нагружения (порядка 1 мм). Наиболее высокие скорости дефор мации имеют место на фронте пластической волны, однако изучение пластического течения в них чрезвычайно затруднено как необходи мостью регистрации с более высоким разрешением по времени (поряд ка Нс), так и сложностью разделения упругих и пластических дефор маций материала. Следует напомнить о необходимости использования для анализа результатов априорной модели материала и слабой чувст вительности профиля упругопластической волны к выбору этой модели.
Упругопластический характер поведения материала и связанная с этим двуволновая конфигурация фронта волны сохраняются и при распространении волны разгрузки ГЗ, 41, 75] по сжатому волной нагрузки материалу. Скорость фронта волны разгрузки выше гидро динамической и характеризует скорость звука в сжатом материале. Ам
плитуда упругой части волны разгрузки о^ определяет сопротивление материала пластическому течению в соответствии с зависимостью
учитывающей удвоение амплитуды волны упругой разгрузки по сра внению с упругой волной нагрузки, обусловленное изменением при раз грузке знака сдвиговой деформации (удвоение справедливо только при условии, что эффект Баушингера пренебрежимо мал).
В противоположность предсказанию упругопластнческой теории, не учитывающей вязкие эффекты в поведении материала, на фронте разгрузки отсутствуют скачкообразные изменения напряжения, и опре деление сопротивления деформации сдвига вследствие этого затрудне но. Принимая, что переход от упругой разгрузки к пластической со
|
|
|
|
ответствует области резкого изменения |
|
|
|
|
|
наклона фронта разгрузки (рис. 94), |
|
|
|
|
|
можно определить сопротивление де |
|
|
|
|
|
формации за фронтом нагрузки по |
|
|
|
|
|
соответствующему снижению давления |
|
Рис 94. Схема обработки |
осцил |
в упругой разгрузке. Результаты та |
|||
ких расчетов представлены в табл. 13. |
|||||
лограммы |
давления |
(на |
границе |
||
Следует отметить близкое совпадение |
|||||
стального |
образца и |
пластины из |
|||
оргстекла), зарегистрированной при |
пределов текучести о£ и атдля алюми |
||||
нагружении образца |
ударом пла |
ниевого сплава Д16 и стали, рассчи |
|||
стины из сплава Д16 |
|
|
|||
|
|
танных по амплитуде упругого пред |
|||
|
|
|
|
вестника волны нагрузки оп , ОгТ и по амплитуде упругой волны раз-
/г
грузки Огг.
Таким образом, результаты анализа экспериментальных данных по затуханию упругого предвестника фронта плоской волны нагрузки свидетельствуют о быстром изменении времени релаксации напряже ний от минимальной величины порядка десяти наносекунд вблизи по верхности приложения нагрузки до микросекунды на удалении выше 10 мм. Анализ затухания упругого предвестника при распространении волны и квазистатических испытаний приводит к качественно анало гичной зависимости времени релаксации от скорости деформации (вре мя действия нагрузки).
4. Численное моделирование затухания упругого предвестника плоской волны нагрузки
Уравнения состояния в виде логарифмической зависимости сопротив ления материала т от скорости пластического сдвига еп
т=тт+ Кх1п (eje0) |
(6Л) |
(гт — статический предел текучести при сдвиге; Кх — коэффициент
динамичности, Кх — дх!д\пеп\ е0— константа материала) использованы для описания экспериментальных данных о затухании упругого пред вестника на удалении от нагружаемой поверхности (скорость дефор мации ниже 10$...Ю* с-*), а уравнения состояния, включающие линей
ную В ЯЗКО СТЬ Ц х,
Т = Ти + |
(6.2) |
— для анализа затухания предвестника вблизи нагружаемой поверх ности (лг < 10 мм).
Поскольку скорость пластической деформации на фронте упругого предвестника непрерывно изменяется от 10Б...10в до 102 с-1 на пути распространения волны 40...50 мм, представляет интерес анализ про цесса затухания с помощью уравнения состояния, применимого в ши роком диапазоне скоростей деформации (10я... 10* с - 1) и включающего как частные случаи уравнения типа (6.1) и (6.2). Примером такого уравнения для изотермических процессов является уравнение, осно-
Ыпах |
|
Ь*Ьп In |
|
(6.3) |
exp [ T - TsU<£,,)] |
|
T **0 i^n) |
"I |
|
|
j |
|||
|
Kx {Ln) |
|
||
dLn |
= |
f(L a, x), |
|
|
dt |
|
|
где b — вектор; Ln — плотность подвижных дислокаций, принимае
мая в дальнейшем Ln = |
L„0 (1 + теJ ; |
T s0 (Ln) — атермическая состав |
ляющая напряжений; |
ах — скорость |
волны сдвига, сь = (G/p)v‘; |
стр — теоретический предел сдвиговой прочности; //, blt а±— констан ты материала.
Уравнение состояния замыкает систему уравнений сохранения (массы, импульса и энергии), решение которой описывает распростра нение упругопластической волны.
Для случая одноосной деформации на фронте упругого предвестни ка эта система преобразуется к системе обыкновенных дифференциаль ных уравнений
двх |
G |
* . |
2 |
ди |
(6.4) |
|
дх |
|
к,,*, |
ех — у еу, |
zv — |
дх , |
|
|
|
|
|
|
|
где ах — напряжение в плоскости, перпендикулярной фронту волны; и вх — составляющие девматоров скорости пластической и полной
деформации в направлении распространения волны; al = (К + 4/3(3)/р; и — массовая скорость за фронтом волны; &v — объемная
деформация.
Согласно уравнению (6.4) скорость затухания упругого предвест ника dojdx пропорциональна скорости пластической деформации, являющейся функцией напряжения.
Для расчетов феноменологическое уравнение состояния (6.4) пре образуем к виду
dox _ |
С |
f |
2 Н т _ _ _ _ _|_ _% _ _ _ _ _ _ _ _ |
<** |
[ |
а* - ° 7 |
e0sh[3(ax - o ^ / 4 K x] |
или в безразмерном виде, полагая а = ох/ахг, х = x/a0£t (<т*г — стати ческий предел текучести при одноосной деформации; £т = щ/G — вре мя релаксации; К% = const), запишем
|
^ |
|
[ о |
! |
_ 1, _ |
(6.6) |
|
dx |
|
— п с г |
ё0s h [ ( о — о ст ) / / С х ] |
|
|
-г? |
4 /Сх |
• |
2 |
• |
|
|
где К х= — —— ; ^0 = —
Кривая статического одноосного деформирования в плоской волне
а* = о™ + К (еЛ — егг) + 4 " Ае“' а > CTjtT |
(6-7) |
а,ст “ -^ -(е — 1 )+ 1 Н--у> |
—У |
ет |
а > I |
(6.8) |
|
||||
Ех |
-еЛ» |
|
|
|
|
|
|
|
получена с использованием кривой деформирования при сдвиге т = = тт + А ея; ея = е„/е*т, где Л и т — константы материала; оХТ =
=тт, Яг = /С + — 6.
Степенная функция позволяет описать экспериментально наблю даемый плавный переход от упругого’деформирования к упругопла стическому.
Для идеального упругопластического материала или материала с линейным деформационным упрочнением (m = I) уравнение (6.6) име ет замкнутое решение:
t h f - 4 - K - i )
|
х = |
2 |
о0— 1 , |
|
In |
L2^ t |
(6.9) |
|
|
-±-1п-^— - + |
|
th Г— |
|||||
|
|
|
о |
а — 1 |
2Be |
|
(а — I) |
|
|
|
|
|
|
|
|
L 2*т |
|
где В = |
4 |
G |
(1— Л); а0 — напряжение на |
нагружаемой поверх- |
||||
3 |
£, |
ности.
Решение (6.9) упрощается при а, существенно больших а.п . В том
случае 2 sh [(а — о„)/Кх\ & |
ехр [(а — асх)//Ст] и вместо (6.9) получаем |
||||
X = JL In |
°°~ 1 + Кх |
[е-ыа-'М г_ е-та0~1)/кх^ |
(6. 10) |
||
в |
° - 1 |
Хв |
|
|
|
|
|
|
|
||
или, учитывая малость члена егв |
(а0 — 1)//Ст при <г0 |
о,Х Т Р |
|
||
х « |
4 - In - in L |
+ Л |
|
(6.11) |
|
|
в |
о - I |
Ве„ |
|
|
В случае более сложной модели материала затухание упругого предвестника рассчитывали методом характеристик с помощью схемы» прогноза-коррекции второго порядка.
Согласно результатам расчетов, представленным на рис. 95, а в без размерных координатах, характер упрочнения (нулевое (/), линейное
(2) и степенное (3, 4)) при постоянной вязкости слабо влияет на зату хание предвестника при высоких уровнях напряжений и более сущест
венно при а = I...3 (кривые 1—4 на рис. 95, а, соответствующие диа граммам а (е) на внутреннем рисунке). В линейно упрочняющемся мг териале (М — do/de = А 'Ф 0, m = 1) аналогичное затухание упруго го предвестника достигается на пути волны в 1/(1 — М) раз больше, чем в идеально пластичном материале. При степенном упрочнений медленное затухание предвестника проявляется на значительных рас стояниях.
Изменение вязкости в зависимости от скорости деформации (кривые / —4 на внутреннем рис. 95, б) существенно влияет на затухание.
Рис. |
95. |
Зависимость^ затухания |
упругого предвестника от параметров материала |
||||||||
и условии нагружения: |
А = 1 6 , 2 |
ГПа; 3 — |
т — 0 , 2 5 , А |
|
4 — т = 0 . 5 , |
||||||
и : |
1 |
— >1 |
— 0: 2 |
— т = |
1 , |
= 2 , 8 Г П а ; |
|||||
А |
— J .8 |
ГПа; |
г: |
1 — <т0 == 5, А *= 0; |
2 — о* = |
10; ш — 0,5; |
А = 7,8 ГПа; |
3 —~aft = 2,5? |
|||
4 |
— |
cr0 == 5; |
5 — a0 = |
7,5; |
5 — в® = |
10 |
|
|
|
При постоянной вязкости оно ограничено областью распростране
ния волны около 15,.,2QA' (J). Резкое изменение коэффициента вязкости в области перехода от логарифмической к линейной зависимости сопро тивления деформированию от скорости деформации приводит к резко му снижению скорости затухания упругого предвестника (2). При сглаженном переходе затухание предвестника в это# области более плавное (3, 4) и наблюдается на значительных расстояниях от поверх ности нагружения.
Изменение коэффициента динамичности Кх = дх/д In ent соответст
вующее кривым (т —J?) на внутреннем рис. 95, в, также влияет на скорость затухания и амплитуду упругого предвестника, особенно в области его слабой интенсивности (рис. 95, в). Следовательно, для
материалов, чувствительных к ско рости пластической деформации, в
|
|
|
|
диапазоне еп ^ 103 с—1(/Сх#=0, мяг |
||||
|
|
|
|
кие стали) |
динамический предел |
|||
|
|
|
|
Гюгонио, определяемый |
по ампли |
|||
|
|
|
|
туде упругого предвестника, даже |
||||
|
|
|
|
на расстоянии 20...40 мм от по-, |
||||
|
|
|
|
верхности нагружения в 1,5...2 раза |
||||
|
|
|
|
превышает |
<тАТ, а для |
материалов, |
||
|
|
|
|
малочувствительных |
к |
скорости |
||
|
|
|
|
деформации в этом диапазоне (Кг « |
||||
|
|
|
|
« 0, высокопрочные алюминиевые |
||||
|
|
|
|
сплавы), динамический |
предел Гю |
|||
|
|
|
|
гонио мало отличается от статиче |
||||
Рис. 96. Затухание упругого предвест- |
ского. На |
малом удалении от по |
||||||
верхности нагружения на сгАТ влияет |
||||||||
ннка в стали 20 при а0) равном 2{1 (/), |
||||||||
и интенсивность волны (рис. 95, г). |
||||||||
5,2 (2), 9,2 (3) |
и 3,0 ГПа (4): |
|||||||
сплош ная ли л и я |
— расчетная кривая ах |
В некоторых работах 196] экспе |
||||||
(ж); |
ш триховы е |
линии — расчетные кри |
риментальные данные о затухании |
|||||
вые |
In [ах (ж) — стт х ]; |
точки — экспери |
упругого предвестника анализиру |
|||||
м ентальны е данны е при |
0О= 9,26 ГПа |
ются на основе дислокационных мо делей, параметры которых подбирали из условия наилучшего соответ ствия расчетных и экспериментальных результатов, что не гарантирует надежности получаемых при этом выводов вследствие возможной не однозначности выбора параметров.
Указанная неоднозначность. устраняется при расчете затухания упругого предвестника в стали 20 (К = 170 ГПа, G = 80 ГПа, р = = 7,85 103 кг/м3) на основе дислокационной модели пластического течения, параметры которой определены не из условия наилучшего со ответствия расчетных и экспериментальных данных о затухании упру гого предвестника, а из анализа результатов эксперимента при стати
ческом и |
динамическом растяжении |
(Ln0 = |
1,93 |
107 см-2, тт = |
= 0,176 |
ГПа, И = 0,4875 ГПа, ^ = |
41,77 |
см/с, |
Кх = 4,04 X |
X 1СГ2 ГПа, т = 3, Ьг = 0). Рассчитанная по этим параметрам кри вая затухания (рис. 96) удовлетворительно соответствует эксперимен тальным данным, что свидетельствует о работоспособности используе мой модели материала.
Из анализа выражения (6,11) следует, что вязкое движение дисло каций контролирует затухание предвестника при его высокой интен сивности (описывается первым слагаемым). По мере снижения ампли туды упругого предвестника возрастает относительное влияние термофлуктуационных механизмов движения дислокаций (описывается вто рым слагаемым). Причем с повышением коэффициента динамичности КТ и модуля упрочнения материала (снижение величины В) влияние термофлуктуационных механизмов возрастает при более высоких на пряжениях. При напряжениях ох ^ 1,5 ГПа скорость пластической
деформации еп < 104 с~‘ и затухание упругого предвестника определя ются в основном термофлуктуационными механизмами движения дис-
локаций, т. е. соотношениями типа (6.1). Расчет затухания упругого предвестника плоских волн различной интенсивности на основе дисло кационной модели подтверждает, что при малой интенсивности вол ны затухание контролируется термофлуктуационными механизмами на всем ее пути (рис. 96, кривая 1).
Влияние интенсивности волны на амплитуду упругого предвестни ка проявляется только на ограниченных расстояниях-от поверхности нагружения (см. рис. 95, а и 96), что согласуется с экспериментальны ми данными о несущественном влиянии интенсивности волны нагрузки на уровень амплитуды упругого предвестника при расстояниях от поверхности нагружения более 10 мм.
Характер логарифмической кривой-затухания упругого предвест ника (см. рис. 93, б) позволяет заключить, что вязкость материала, определяемая по наклону касательной к этой кривой, не постоянна, в том числе при высоких скоростях деформации. Поэтому линейная за висимость между напряжением и скоростью деформации может быть принята в ограниченном диапазоне высоких скоростей деформации, а определяемая по затуханию упругого предвестника вблизи нагружае
мой поверхности |
образца вязкость |
материала в предположении ее |
постоянства |
2 Ga\ |
d\n(ox- o xr) |
|
aj ' |
t* |
является усредненной оценкой, точность которой зависит от интенсив ности волны о-,, и рассматриваемой области распространения упругого
предвестника ( О х ) . |
волны |
<т0 = |
9,26 |
ГПа усредненная вязкость |
||||
Для интенсивности |
||||||||
материала |
щ = 7,54 |
103 Па |
с |
на пути |
распространения |
волны |
||
0...5 мм отличается от |
рх = 1 ,1 4 |
10* Па |
с при х = 0 мм |
(еп = |
||||
2 |
Ю5 с-1) на 50 % |
и от |
рх = |
5,6 |
103 |
Па с при х = |
5 мм |
|
(ё„ = |
8 |
10* с-1) — на 25 %. То, что вязкость материала, определен |
ная по затуханию упругого предвестника, в несколько раз выше вяз
кости (Lit = 2 |
103Па • с, фиксируемой при |
растяжении со скоростью |
деформации |
1...5 J04 с-1, согласуется с данными о локальном повы |
|
шении вязкости в диапазоне еп = 5 104... |
5 • 10б c~L |
Из приведенного анализа следует.
1. С понижением уровня напряжений на фронте упругого предвест ника плоской волны изменяется механизм, контролирующий пласти ческую деформацию: у контактной поверхности — коллективный сдвиг, по мере затухания упругого предвестника — механизм вязкого демп фирования дислокаций, а на удалении от поверхности — термофлуктуационный. Весь процесс описывается уравнением состояния (6.3), а на отдельных участках затухание предвестника может быть удовле творительно описано уравнениями с более ограниченным количеством констант.
2. Вязкость рт, определяемая по затуханию упругого предвестника вблизи нагружаемой поверхности образца, является усредненной оценкой, точность которой зависит от интенсивности волны и рассмат риваемой области распространения упругого предвестника.
5. Нагружение стали давлением выше 13 ГПа, вызывающим фазовый переход
Структурные изменения в стали 15 кп. Изучение полиморфных пере ходов, связанных с изменением кристаллической решетки,— одна из наиболее интересных задач в физике ударных волн и высоких давлений.
Изменение структуры и свойств стали, вызванное такими фазовыми переходами (при Т = 300 К и давлении перехода ~ 13,0 ГПа), пред ставляет интерес для решения ряда практических задач, связанных с действием интенсивных нагрузок. В связи с этим проведено изучение изменений структуры в пластине из стали 15 кп (в отожженом состоя нии) при плоском ударном нагружении, вызывающем фазовое а ^ е- превращение.
Для нагружения образца плоской ударной волной использовали плоское соударение пластин со скоростями до 1200 м/с. Ударник в виде стакана, к торцу которого через кольцо прикреплена нагружающая пластина диаметром 88 мм (кольцо обеспечивает зазор между дном стакана и пластиной), нагружал пластину диаметром 120 мм. Основ ные параметры проведенных экспериментов представлены в табл. 14. Типичные осциллограммы сигналов диэлектрического датчика давле ния и их производные при амплитуде давления выше и ниже давления фазового перехода приведены на рис. 97.
При наличии фазового перехода фронт волны сжатия распадается на три участка: упругий предвестник, первую пластическую волну, амплитуда которой соответствует давлению начала Превращения, и вторую пластическую волну, связанную с распространением области фазового а — е-превращения. Трехволновая конфигурация фронта нагрузки значительно усложняет волновую картину при отражении такой волны от свободной поверхности образца (при отражении волны снижение давления вызывает обратное фазовое г — а-превращение).
На осциллограмме р (/)при давлении р <С 13,0. ГПа имеются два макси мума (сплошные линии), соответствующиефронту упругого предвестни ка и пластической волны. При р > 13,0 ГПа появляется третий макси мум, связанный с фазовым превращением. Для стали 15 кп по осцил лограмме р (/) давление фазового перехода составляет 13,0 ± 0,5 ГПа.
Для изучения микроструктуры образцов, нагруженных плоской
ударной волной, алмазным кругом вырезали темплеты и |
на |
поверхно |
||||||||
Таблица 14. Основные параметры |
|
сти, |
перпендикулярной |
|||||||
|
фронту волны, приготавли |
|||||||||
экспериментов при |
высокой интенсивности |
|||||||||
вали шлифы (механическая |
||||||||||
нагружения |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
полировка, |
электрополи |
||||
Номер |
Толщина |
Толщин*» |
Скорость |
Давление, |
ровка и травление). Метал |
|||||
пластк* |
лографическую |
структуру |
||||||||
опыта |
ны-удар |
образца. |
соударе |
ГПа |
||||||
|
ника, мм |
мм |
ния, м/с |
|
изучали |
|
при |
увеличении |
||
|
|
|
|
|
до 500. |
|
|
|
|
|
1 |
7,5 |
9.0 |
868 |
17,2 |
После |
ударного нагру |
||||
2 |
7.5 |
9.0 |
879 |
17,4 |
жения давлением р < рфв |
|||||
3 |
10,0 |
9,7 |
846 |
16,8 |
структуре |
стали |
отмечено |
|||
4 |
7.5 |
9.7 |
603 |
12,0 |
||||||
интенсивное |
двойиикова- |
|||||||||
|
|
|
|
|