Меры безопасности при приготовлении растворов и проведении кислотных обработок скважин, охрана окружающей среды

1.Приготовление растворов и обработка скважинядовитыми вещест­ вами должны производиться в соответствии с инструкцией по обра­ ботке ОПЗ и разработанными корпоративными инструкциями.

2.Работы по приготовлению рабочих растворов кислот рекоменду­ ется производить в закрытых емкостях с использованием грузоподъемных механизмов, стоя с наветренной стороны, группой ра­ бочих не менее двух человек.

3.Работы по приготовлению и закачке рабочих растворов кислот производить в резиновых фартуках, прорезиненных перчатках и очках.

4.На рабочих местах необходимо иметь 3% раствор соды, запас пре­

сной воды и комплект спецодежды (аварийный запас).

5.При попадании кислот на кожу или в глаза необходимо сначала хорошо промыть пораженные участки содовым раствором, затем большим количеством воды, при необходимости обратиться к вра­ чу.

6.Н е допускать разлива химреагентов, попадания сыпучих ядовитых

веществ на рельеф.

7. После закачки рабочих растворов кислот трубы, оборудование и бочки необходимо хорошо промыть водой, остатки слить в специ­ альную емкость, нейтрализовать известью и все вывезти в отве­ денное место.

8.2. Гидравлический разрыв пласта

Сущ ность гидравлического разрыва пласта (ГРП) в том, что по­ средством закачки жидкости при высоком давлении происходит рас­ крытие естественных или образование искусственных трешин в про­ дуктивном пласте и при дальнейш ей закачке песчано-жидкостной смеси или кислотного раствора расклинивание образованных трещин с сохранением их высокой пропускной способности после оконча­ ния процесса и снятия избыточного давления.

ГРП является одним из наиболее сложных видов работ в нефтега­ зовой отрасли. Эта технология была впервые использована в СШ А в конце 40-х годов для приобщ ения к разработке пластов с нарушен­ ной проницаемостью возле ствола скважины и увеличения продук­ тивности скважин в низкопроницаемых коллекторах. В СССР про-

ниях ОАО “Томскнефть” для увеличения производительности сква­ жин применяется метод создания в высокопроницаемых пропласт­ ках коротких и широких трещин, проникающих за пределы зоны заг­ рязнения, который называется технологией концевого экранирования (TSO).

Технология концевого экранирования (рис. 8.2.2) является моди­ фикацией операции гидроразрыва, при которой создаются короткие трещины (несколько десятков метров) шириной до 30 мм. Это дости­ гается путем контролируемого распространения трещины до запла­ нированной длины и последующего ее закрепления проппантом, за­ качиваемым с рабочей жидкостью. Благодаря фильтрационным утеч­ кам рабочей жидкости через поверхности трещины, концентрация проппанта возрастает на фронте закачки, что приводит к образова­ нию проппантных пробок вблизи конца трещины, которые препят­ ствуют ее дальнейшему распространению. Закачка проппанта, про­ должаемая после остановки трешины, позволяет повысить давление внутритрещины, увеличивая тем самым ее раскрытие. При такой тех­ нологии ГРП уменьшаются затраты на проведение работ за счет умень­ шения объемов закачиваемой жидкости и проппанта и сокращения времени проведения операций.

Эффект образования перемычек и повышенной упаковки проп­ панта вконце трещины считался одним из серьезных осложнений при проведении ГРП, сопровождающихся преждевременным выпадени­ ем проппанта и остановкой распространения трещин, но закачка мог­ ла быть продолжена и после этого еще некоторое время. Инженерное решение состояло в использовании данного эффекта для решения задач управления распространением трешин и оптимизации их рас­ крытия. Процесс образования перемычек и повышенной упаковки проппанта в конце трещины можно успешно использовать для созда­ ния коротких и широких трешин в высокопроницаемых пластах-кол­ лекторах. Увеличение раскрытия закрепленной трешины ведет к уве­ личению ее проводимости. Значение безразмерного параметра гид­ равлической проводимости С позволяет оценить продуктивность скважины после ГРП методом подстановки в формулу Дюпюи эф­ фективного радиуса скважины вместо фактического. Эффективный радиус скважины пропорционален длине трещины, умноженной на функцию гидравлической проводимости трещины:

С = ( Г kpnp) / ( x kfoml

(8.2.1)

где W - раскрытие трещины, /^ -п р о н и ц аем о сть проппантной на­ бивки, х - полудлина трешины, kj-am - проницаемость пласта.

■1--- r

S^sSSBSSSS& lB

Рис. 8.2.5. Направление трещины при ГРП вреальныхусловиях

Образование тре­ щин гидроразрыва и направление ихразви­ тия

Sbm (t4 wa® (N)	iKDctm ?«a*faftn (jn)
	я	«0	M	■
			I	I
			I	I

По мере заполне­ ния скважины жид­ костью и создания на поверхности давле­ ния, давление жид­ кости в порах породы возрастаети действу­ ет равномерно во всех направлениях.

При повышении давления жидкости до момента, когда разрывающая сила жидкости, действую­ щая на породу, пре­

высит силы сцепления этой породы, скала расколется и произойдет разрыв. Трещины могут быть горизонтальными, вертикальными и на­ клонными. Пространственная ориентация трещины определяется на­ пряженным состоянием горных пород в зоне скважины и изменени­ ями, обусловленными распределением напряжений. Напряжения формируются, главным образом, под действием гравитационных сил.

Для песчаников и известняков коэффициент бокового распора составляет 0,25—0,4; для глин —около I.

Принято считать, что на глубине свыше 300 м вертикальное на­ пряжение гораздо выше двух других составляющих. Поэтому трещи­ на всегда должна быть вертикальной, в силу того, что образование трещины происходит в направлении, перпендикулярном наименьшей из нагрузок.

На самом деле реальная картина несколько сложней. В зависимо­ сти от местных особенностей и строения пластов (микротрешины, на­ личие псевдопластических характеристик пород, разгрузка продук­ тивного пласта в зоне скважины и т.д.) при ГРП могут возникать как горизонтальные, таки вертикальные трещины (рис. 8.2.4,8.2.5). Вслу­ чае образования вертикальных трещин, азимут трещины определяет­ ся амплитудой двух минимальных горизонтальных напряжений.

Ограничение трещины по высоте и ее геометрия тесно связаны со свойствами породы пласта, напряженным состоянием пород, изломостойкостыо породы и плотностными свойствами проппанта.

Если образующаяся при гидроразрыве трещина приближается к поверхности раздела слоев и породы ограничивающих горизонтов об­ ладают более высокими прочностными характеристиками, чем обра­ батываемый пласт, то теоретически рост трещины по вертикали бу­ дет приостановлен (если поверхность раздела не пересекают ранее образовавшиеся трещины). Примером этого может служить пласт песчаника с выше- и нижезалегаюшими глинистыми пропластками, работающими как перемычки. Минимальное напряжение у песчани­ ков ниже, значит дальнейший рост трещины будет сдерживаться.

Таким образом, рост трещины по высоте —сложная функция рео­ логии жидкости, объемной скорости закачки, давления, создаваемо­ го в трещине, и проявление сдерживания механизмов развития тре­ щины в вертикальном направлении. Первые три фактора —регули­ руемые параметры обработки, а последний определяется механикой горных пород, в том числе поведением пласта и трещины. Определе­ ны следующие механизмы сдерживания трещин по высоте:

-различие напряжений в обрабатываемом и смежных с ним плас­ тах;

—различие упругих свойств обрабатываемого и смежных с ним пла­ стов.

Прочность обрабатываемого и смежных с ним пластов измеряется коэффициентом интенсивности напряжения, который зависит от гео­ метрии трещины, свойств жидкости разрыва, объемной скорости за­ качки и давления обработки при гидроразрыве пласта. Этот показа­ тель определяет распространение трешины в вертикальном и гори­

Рис. 8.2.6. Формирование барьеров при ГРП

зонтальном направ­ лениях. Коэффици­ ент интенсивности напряжения снижа­ ется, когда трещина достигает высоко­ пластичного или ма- л о п р о н и п аем о го пласта. Если отсут­ ствуют барьеры, ог­ раничивающие рас­ пространение тре­ щины по вертикали (контраст напряже­ ний не достаточно высок), то возможно образование неогра­

ниченной трещины, имеющей радиальную форму.

Одним из наиболее важных факторов ограничения трешины по вертикали является сопротивление течению в узких зонах у верхнего и нижнего краев трещины (рис. 8.2.6). Расклинивающий агент с вы­ сокой концентрацией отлагается в узких зонах в верхней и нижней частях трещины и снижает проводимость и проницаемость этих уча­ стков. Жидкость, которая течет в широком центральном канале, мо­ жет не проникать ни в верхний, ни в нижний забитые расклиниваю­ щим материалом узкие края трещины. Это способствует формирова­ нию верхнего и нижнего барьеров, которые исключат дальнейшее развитие трещины в вертикальном направлении.

Благодаря воздействию вышеуказанных факторов, ограничиваю­ щих вертикальное развитие трещины, при поддержании правильно­ го расхода жидкости можно получить высокопроводимую трещину желаемой длины.

Давление гидроразрыва

Давление гидроразрыва пласта определяется из условия, что гид­ родинамический напор на забое скважины должен преодолеть давле­ ние вышележащей толщи пород (геостатическое давление) и предел прочности продуктивной породы на разрыв, т.е.

+	(8-2.2)
где рс—забойное давление разрыва пласта; q -	горное давление; sp -

прочность породы обрабатываемого пласта на разрыв.

Рис. 8.2.7. Развитие трещины

Давление нагнета­ ния на устье скважины вычисляется по фор­ муле:

Руд=Ч + 8р +Ртр-РМ*

(8,2.3)

где руд- устьевое дав­ ление разрыва; ртр — потери давления в трубах и в зоне перфо­ рации; pwl- пластовое давление.

Создаваемое избы­ точное давление дол­ жно обеспечивать осу­

ществление трех этапов роста трещины:

—увеличение трещины до достижения барьеров;

—рост трещины в дайну в рамках барьеров, ограничивающих верти­ кальный рост;

—рост трещины по высоте, когда давление достигает предела раз­ рыва.

Рwu= рс + Рмт~ Р>Л Рif'

(8.2.4)

где Рс - давление смыкания трещины; Рн- гидростатическое давле­ ние; Ptj— общие потери давления на трение; P ^ j - чистое давление; ?NET~ ?W~ Р& РW~~избыточное давление, Рс -давление смыкания.

При PNET < 0 трещина будет закрываться. При P.v£7-> 0 трещина будет оставаться открытой.

Расклинивающий агент. Назначение проппанта

Проппант предназначен для предотвращения смыкания трещины после окончания закачивания. Проппант добавляется кжидкости глу­ шения и закачивается вместе с ней.

Главный фактор, влияющий на конечный результат операции по разрыву, - это сохранение хорошо раскрытой трещины. Для того, что­ бы поддержать проницаемость, созданную путем расклинивания, при­ меняется расклинивающий агент. Расклинивающий агент должен обеспечивать и поддерживать проход с высокой проницаемостью для потока жидкости по направлению к стволу скважины.

Проницаемость трещины зависит от следующих взаимосвязанных

факторов:

-типа, размера и однородности проппанта;

-степени его разрушения или деформации;

-количества и способа перемещения проппанта.

Возможности трещины транспортировать жидкость к стволу сква­ жины обусловлены пропускной способностью трещины. Обычно она определяется произведением проницаемости трещины и ширины тре­ щины:

S = k - w ,	(8.2.5)
где к - проницаемость (миллидарси); w -	ширина трещины (мм).

На частицы проппанта действует напряжение закрытия трешины. В результате этого некоторые из частиц могут быть раздавлены или же, в мягком пласте вдавливаться в породу. На степень раздавлива­ ния или вдавливания влияют:

-прочность и размер проппанта;

-твердость пласта;

-напряжение закрытия, прилагаемое к слою проппанта.

Если частицы раздавливаются или вдавливаются в породу, пропус­ кная способность трешины будет уменьшаться и может снизиться настолько, что проводимость слоя проппанта и проницаемость поро­ ды коллектора не будут слишком различаться. В этом случае резуль­ таты гидроразрыва пласта будут неудовлетворительными по причине потери проводимости трещины. К такому же результату может при­ вести процесс образования полимерной корки на поверхности тре­ щины и наличие определенного количества полимера, остающегося в проппантной упаковке. В процессе эксплуатации скважин после ГРП возможен интенсивный вынос проппанта с продукцией скважин. Это происходит, если раскрытие закрепленной трешины превышает диаметр частиц проппанта в 5,5 раза, когда упаковка проппанта ста­ новится неустойчивой. Для предотвращения выноса проппанта при­ меняются такие методы, как создание коротких трещин (до 50 м) и добавление стекловолокон PropNET в проппантную упаковку. Стек­ лянные волокна, добавляемые в последние порции жидкости ГРП в количестве 1 ,5% по весу, создают внутреннюю структуру, удерживаю­ щую частицы проппанта на месте. При этом сохраняется высокая про­ водимость трещин. На месторождениях Западной Сибири техноло­ гия PropNET используется в 90% операций по ГРП.

Таблица 8.2.1. Размер частиц песка, применяемый при ГРП

Размер сит	Предельные размеры частиц (мм)
100	0,150
40-60	0,419-0,250
20-40	0,841-0,419
12-20	1,679-0,841
8 - 12	2,380-1,679

Виды расклинивающих агентов

Одним из первых расклинивающих агентов был просеянный реч­ ной песок. Он содержал какое-то количество слишком больших час­ тиц, которые не проходили в трещину. Это служило причиной обра­ зования мостов в скважине, подземных инструментах и в самой тре­ щине. Из-за образования мостов происходит “стоп”, в результате чего создается трешина меньшего размера, приходится заканчивать опе­ рацию по разрыву и нести дополнительные затраты на очистку ство­ ла скважины от проппанта.

Применяемый в настоящее время песок и другие виды расклини­ вающих агентов имеют менее угловатую поверхность и более точно классифицируются по размеру.

Применяемые в настоящее время проппанты по прочности мож­ но разделить на следующие группы:

—кварцевые пески (плотность до 2,65 г/см3);

—синтетические проппанты средней прочности (плотность 2,7-3,3 г/см3);

—синтетические проппанты высокой прочности (плотность 3,2-3,8 г/см3).

Высокая прочность проппанта обеспечивает сохранение трещи­ ны, открытой длительное время. По глубине скважин проппанты име­ ют следующие области применения:

—кварцевые пески - до 2500 м;

—проппанты средней прочности - до 3500 м;

—проппанты высокой прочности - свыше 3500 м.

Сувеличением размера гранул увеличивается проницаемость упа­ ковки проппанта, но снижается прочность и возникают проблемы с

переносом проппанта вдоль трещины.

С увеличением прочности проппанта увеличивается его стоимость и, как следствие, стоимость ГРП.

Отсортированный силикатный песок Si02 на сегодняшний день является преобладающим проппантом, который применяется при гидроразрыве и является наиболее экономичным. Однако его эффек­ тивность может быть ограничена из-за низкой сопротивляемости раз­ давливанию. В глубокозалегаюших пластах с высоким давлением обычно используется более прочный проппант. В конце 1970-х гг. на­ чали использоваться частицы металлокерамического боксита, кото­ рые поддерживали высокую проводимость при очень высоком напря­ жении закрытия. Металлокерамический боксит как проппант состо­ ит из высококачественной обожженной бокситной руды и имеет вы­ сокую стоимость. Более дешевыми и менее прочными являются проп­ л аты , изготовленные на основе аллюминевой керамики Inteiprop ТМ и Carboprop ТМ. Для достижения низкой плотности обожженная гли­ на перемешивается с обожженным бокситом перед процессом обра­ ботки.

Для контроля над обратным потоком при производстве ГРП при­ меняется проппант со смоляным покрытием. В качестве смолы при­ менялись термоактивные феноловые пластмассы, которые оседали в скважине. Также было обнаружено, что эти пластиковые покрытия улучшают прочность и проницаемость песка при более высоком на­ пряжении закрытия. Пример фенолформальдегидной смолы —баке­ лит. В 1982 г. получило распространение покрытие из предварительно отвержденной смолы. Данное покрытие обеспечивало более простое применение и контроль лучшего качества, чем смола, способная к затвердеванию.

Условия и ограничения применения пропанта с покрытием смо­ лы, способной к затвердеванию:

—необходимое напряжение закрытия от 1000 до 2000 psi (для обес­ печения сцепления между зернами проппанта и предотвращения выноса проппанта);

—минимальная температура отвердения 120—140 F в течение 200 ч (возможно использование катализатора);

—содержание алкоголя в жидкостях —не выше 90%;

—жидкости на нефтяной основе удваивают время отвердения;

—покрытие легко стирается с проппанта;

—хранить при температуре не выше 100 F и невысокой влажности, во избежание затвердевания покрытия.

Преимущества проппанта с покрытием из предварительно отвер­ жденной смолы:

—не образует уплотнений;

—возможно применить в жидкостях на нефтяной и спиртовой ос­ нове;

—низкая растворимость в кислоте. Недостатки:

—процент раздавливания немного выше, чем у проплата с покры­ тием из затвердевающих смол;

—покрытие удаляется горячей жидкостью или каустической содой.

Свойства проппанта Округлость и сферичность. Влияют на расположение зерен проп­

панта и выдерживаемую ими нагрузку. Округлость —это показатель кривизны поверхности песчинок. Сферичность—это показатель того, насколько близка форма песчинок к шару. Рекомендуемые показате­ ли округлости и сферичности —0,6.

Плотность. Это показатель абсолютной плотности проппанта по отношению к воде. Плотность проппанта определяет перенос и рас­ положение проппанта вдоль трещины. П роплаты высокой плотно­ сти труднее поддерживать во взвешенном состоянии в жидкости раз­ рыва при их транспортировании вдоль трешины. Заполнение трещи­ ны проппантом высокой плотности может быть достигнуто двумя путями —использованием высоковязких жидкостей, которые транс­ портируют проплат по длине трещины с минимальным его осажде­ нием, либо применением маловязких жидкостей при повышенном темпе их закачки. Рекомендуемая предельная плотность - 2,65.

Объемная плотность. Это отношение массы материала к объему, который он занимает (фунт/фут3 или грамм/см3). Рекомендованная максимальная о.п. - 105 фунт/фут3, 1700 кг/м3).

Растворимость в кислоте (12% НС1 - 3% HF). Показатель количе­ ства имеющихся примесей и относительной стойкости проппанта к кислоте. Измеряется массовой концентрацией в процентах. Рекомен­ дуемый максимум для песка - 2%, для проппанта со смоляным по­ крытием —7%.

Примеси мелкозернистых частиц. Этот показатель определяет ко­ личество примесей частиц глины, ила или другого мелкозернистого материала в проплате. Содержание мелких частиц в проплате мо­ жет существенно понизить проницаемость трещины разрыва. Хоро­ шо промытый и обработанный проппант не содсржот большого ко-

личества мелкозернистых примесей. Единица измерения FTU. Реко­ мендуемый показатель - 250 FTU (formation tubidity units).

Сопротивляемость раздавливанию. Обозначает относительную прочность проппанта путем измерения количества материала, кото­ рое раздавливается под воздействием определенной нагрузки. Выра­ жается в процентном содержании образованных мелких частиц. Ре­ комендуемые АНИ максимальные пределы:

-для 12/60 —16% при давлении 3000 psi (204 атм);

-для 20/40 - 14% при давлении 4000 psi (272 атм);

-для 12/20 со смоляным покрытием —25% при давлении 7500 psi (510 атм);

-для 16/20 со смоляным покрытием - 25% при давлении 10000 psi (680 атм).

Сцепляемость. Измеряется массовой концентрацией в процентах. Обозначает силу прикрепления отдельных зерен проппанта друг к другу.

Движение пропанта

Эффективность любого гидроразрыва в большой степени зависит от проводимости созданной расклиненной трещины. Проводимость, в свою очередь, зависит от размера и прочности проппанта и распре­ деления проппанта в трещине. Необходимо отметить, что проппант не всегда движется с жидкостью гидроразрыва из-за фильтрации жид­ кости в породу, поэтому не происходит раскрытия трещины на 100% ее плошади. Поверхности трещин, не разделенные проппантом, зак­ роются обратно под действием существующего напряжения, то есть эти трещины сомкнутся. Таким образом, только расклиненные проп­ пантом трещины будут доступны потоку жидкости и будут обеспечи­ вать высокую эффективность ГРП.

При движении частиц проппанта при гидроразрыве существует не­ сколько ступеней:

-движение через устьевое оборудование;

-движение вниз, через колонну НКТ;

-движение с изменением направления, через перфорационные от­ верстия;

-транспортировка в трещине и дополнительное оседание, которое может произойти во время закрытия трещины.

Для того чтобы определить процесс движения проппанта по тре­ щине, необходимо иметь представление о форме трещины.

Трещина может иметь две основные формы:

1 ) горизонтальная трещина —это разрыв, распространяющийся по всем направлениям от ствола скважины в плоскости, перпенди­ кулярной стволу скважины;

2) вертикальная трещина —это разрыв, распространяющийся в двух направлениях от ствола скважины. Вертикальные трещины могут быть представлены в виде эллипса.

Для упрощения расчетов форму трещины принимают в виде прямо­ угольника и допускают, что жидкость имеет проход по всей высоте трещины и что проппант входит в трещину всегда одинаково - по ширине трешины.

Движение частиц проппанта зависит от следующих параметров:

— размер проппанта;

-плотность проппанта;

-скорость жидкости;

-вязкость жидкости;

-утечки жидкости;

— плотность жидкости;

— форма проппанта;

— концентрация проппанта.

Горизонтальная скорость частиц и скорость оседания (вертикаль­ ная скорость) будут определять распределение частиц в трешине. Ча­ стица проппанта входит в трещину вместе с движущимся вперед по­ током жидкости и продолжала бы свое горизонтальное движение с постоянной скоростью, если бы не контактировала со стенками по­ роды. Если бы жидкость имела низкую вязкость (например, газ) или разница между плотностью жидкости и частиц была бы очень боль­ шой, происходило бы буксование и частица двигалась бы медленнее жидкости. Одновременно частица будет двигаться вертикально вниз под действием силы тяжести. Когда сила захватывания будет уравно­ вешена силами гравитации, произойдет оседание частицы. Скорость оседания частиц проппанта в ньютоновской жидкости зависит от ди­ аметра частицы, вязкости жидкости, разницы между плотностью ча­ стицы и жидкости.

Горизонтальная скорость жидкости зависит от ширины трещины и расхода жидкости при закачивании. По мере продолжения опера­ ции по разрыву закачивается больше жидкости, и трещина растет в длину и ширину. Если поддерживается постоянный темп закачки,

скорость в любом месте по длине трещины со временем медленно понижается, т.к. увеличивается ширина трещины. К тому же в про­ цессе закачки происходят потери флюида, что приводит к увеличе­ нию концентрации проппанта, уменьшению скорости движения жид­ кости и влияет на “скрытое оседание” проппанта.

Таким образом, расстояние вдоль трещины, которое проходит ча­ стица проппанта, прежде чем достигнуть основания трещины, зави­ сит от значения скорости жидкости, скорости оседания и высоты тре­ щины. Скорость жидкости зависит от расхода при закачивании, ши­ рины и высоты трещины в данный момент. Вертикальная скорость оседания будет зависеть от вязкости жидкости, диаметра и формы ча­ стицы и различия в плотности частицы и жидкости.

Пласт проппанта

В процессе закачки жидкости гидроразрыва происходит процесс оседания частиц проппанта на поверхности породы. Нижние части­ цы достигают основания трещины быстрее, чем верхние. С течением времени все больше новых частиц оседает сверху тех, которые были введены раньше. На основании трещины начинает формироваться пласт проппанта, по мере того, как все большее количество частиц достигает уже осевшего на основание трещины проппанта. После того, как частицы достигают основания трещины, они не продвигаются дальше в трещину, а образуют устойчивый пласт проппанта.

При проведении большинства гидроразрывов применяется жид­ кость с достаточно высокой вязкостью, которая уменьшает скорость оседания проппанта. Таким образом, только небольшая часть проп­ панта образует осевший пласт, а большая часть трещины будет содер­ жать проппант во взвешенном состоянии. Если закачка проводится достаточно долго, частицы в рабочей кромке взвешенного проппанта могут достичь основания трещины до завершения работы. Наиболь­ шее расстояние по длине трешины, которое может пройти проппант при данных условиях (зависит от специфики работы), называют “ин­ тервал перемещения” После того, как пройден интервал перемеще­ ния, рост пласта проппанта происходит только в вертикальном на­ правлении, потому что частицы, входящие в трещину, оседают сверху пласта пропанта. На протяжении всего времени закачки происходит одновременное изменение многих факторов, влияющих на темпы ро­ ста проппантового пласта.

Факторы, влияющие на рост пласта проппанта:

— увеличение ширины трешины, что приводит к уменьшению ско-

рости жидкости и сокращению расстояния, которое частицы про­ ходят горизонтально;

-температура жидкости-носителя проплата можетувеличиваться, что приводит к снижению вязкости;

-происходит охлаждение стеноктрещины, последние порции проп­ л а т а меньше подвержены воздействию высоких температур, и вязкость жидкости оказывается выше, чем на начальных стадиях;

-флюидные потери увеличивают концентрацию проппанта, что приводитк большемувзаимномувлияниючастици снижениюско­ рости оседания, точно так же, какувеличивающаясявязкость жид­ кости снижает темпы оседания частиц. Эго явление называют “за­ держанное оседание”

Суммарный эффект всех этих факторов выражается в увеличении скорости жидкости вместе с ростом проппантового пласта. Тем не менее, по мере увеличения скорости жидкости частицы проходят тот же самый “интервал перемещения”, т.к. сокращается расстояние до поверхности проппантового пласта.

По мере того, как увеличивается высота слоя проппанта, умень­ шается площадь поперечного сечения трещины, через которую про­ ходитжидкость, что приводит к увеличению скорости жидкости. На­ ступит момент, когда частица будетдвигаться вместе с жидкостью, не оседая. Соответствующий проппантовый пластв это времяназывают “высотой равновесия”.

При производстве ГРП, для того чтобы регулировать процессы оседания, применяют методызакачки проппанта различныхфракций. Примером такой технологии может служитьзакачка основногообъе­ ма песка, или среднепрочного проппанта типа 20/40, с последующей закачкой средне-или высокопрочногопроппантатипа 16/20или 12/20 в количестве 10-40% от общего объема. При этомдостигаются следу­ ющие цели:

-крепление трещины высокопрочным проппантом в окрестности скважины, где напряжение сжатия наиболее высокое;

-снижение стоимости операции, так как керамические проплаты в 2-4 раза дороже песка;

-создание наибольшей проводимости трещины в окрестности за­ боя, где скорость фильтрации флюида максимальная;

-предотвращение выноса проппанта в скважину, обеспечиваемое специальным подбором разницы в размерах зерен основного и за­ канчивающего трещину проппантов, при котором зерна меньше-

го размера задерживаются на границе между проплатами;

-блокирование тонкозернистым песком естественных микротре­ щин, ответвляющихся от основной, а также конца трещины в пла­ сте, что снижает потери жидкости разрыва и улучшает проводи­ мость трещины.

Требвания, предъявляемые к жидкости гидроразрыва

Установив схему гидроразрыва, выбирают жидкость разрыва и жидкость для транспортирования расклинивающего материала.

Основные требования к жидкостям разрыва и жидкостям-песко- носителям:

-хорошие очищающие свойства для обеспечения максимальной проводимости трещины;

-слабая фильтруемость через поверхности образования трещин;

-высокая вязкость, которая обеспечит способность удерживать ча­ стицы проплата во взвешенном состоянии;

-низкое давление трения, что способствует высокой скорости за­ качки;

-доступность и невысокая стоимость;

-высокая плотность для снижения давления ГРП;

-способность к утилизации.

При закачке в трещину жидкости-песконосителя часть ее фильт­ руется в скелет породы. При этом из жидкости выделяется загусти­ тель и добавки для снижения показателя фильтрации. Эти отделяю­ щиеся компоненты осаждаются на поверхности трещины, концент­ рируются в процессе фильтрации и образуют малопроницаемый по­ кровный слой, называемый фильтрационной коркой. Фильтрацион­ ная корка может минимизировать водоотдачу и способствовать рас­ пространению трещины вглубь пласта. Однако, когда трещина смы­ кается, часть фильтрационной корки вдавливается в поры пласта, а остальная часть закупоривает каналы течения в расклинивающем агенте вблизи поверхности трещины. Все это приводит к снижению пропускной способности трещины.

Выбор жидкости гидроразрыва —это первоочередная задача. При этом необходимоучесть еще и тип расклинивающего агента и его кон­ центрацию. Технология ГРП предусматривает приготовление жидко­ сти разрыва путем смешивания специальных химическихдобавок (за­ густителя, реагента, для снижения показателя фильтрации и т.д.).

Существуют следующие типы жидкостей ГРП:

-на водной основе (линейные гели, сшитые гели);

-на нефтяной основе;

-многофазные или пенистые жидкости (пены, С02, бинарные пены);

-поверхностно-активные вещества;

-на спиртовой основе и др.

Наибольшее применение получили жидкости гидроразрыва на водной основе. Преимущества жидкостей на водной основе:

-небольшая, по сравнению с другими жидкостями, стоимость;

-создание большего гидростатического эффекта;

-не взрывоопасны;

-легкодоступны;

-легче контролируются и загущаются.

Вкачестве полимеров применяют высокомолекулярные полиак­ риламиды и другие полимеры. Присадка полимеров в водную фазу зависит от их структуры и молекулярной массы. Содержание поли­ меров в растворе составляет 0,01- 1 % от массы водной фазы.

Основные компоненты жидкости на водной основе: вода, загеливающий агент-полимер (гуар), сшивающий реагент (для увеличения вязкости), брейкер (для превращения геля в невязкую систему), пеногасители, бактерициды (бактерии, растворенные в гуаре), ПАВ.

Гуар —это полимер с длинной полимерной цепью, составленной из манозной сахарозы и галактозы, называемыми полисахаридами. В контакте с водой частицы гуара намокают и разбухают, вязкость сис­ темы при этом существенно возрастает, таким образом получают ли­ нейный гель. При добавлении в систему сшивателя вязкость возрас­ тает еще больше. В качестве сшивателя применяют растворы бората, циркония или титана. Брейкеры,добавляемые в жидкость ГРП, пред­ назначены для разбивания полимерных цепочек, разрушения жид­ кости и предотвращения снижения проницаемости трещины. Кроме того, применяются различные добавки для предотвращения потерь жидкости, которые снижают фильтрациюжидкости-носителя в пласт и предотвращают выпадение песка.

Типичные добавки для жидкостей ГРП:

-демпферы (для понижения pH);

-сшиватели (бораты, органометаллические, например L10);

-эмульгаторы;

-добавки для предотвращения пенообразования (D47);

-полимеры (J800, J801);

-бактерициды - для предотвращения процесса размножения бак­ терий (М275, М76);

-брейкеры —для разрушения полимера и снижения вязкости жид­ кости гидроразрыва (J318, J466).

-стабилизаторы глин (2% КС1 Ml 17, L55, L237);

-добавки против потерь жидкости (J418, J84, Л 68);

-добавки, снижающие трение;

-стабилизаторы температур (J353, J450);

-поверхностно-активные вещества (F75N, U66);

-добавки, предотвращающие образование эмульсий (W35, W54);

-PropNet (для предотвращения выноса проплати).

Свойства жидкости ГРП Вязкость. Вязкость жидкости разрыва в очень большой степени

влияет на то, как жидкость поглощается породой пласта: густой жид­ кости теряется меньше, чем невязкой. По характеру зависимости меж­ ду напряжением сдвига и течением жидкости подразделяют на: нью­ тоновские, неньютоновские, подчиняющиеся степенному закону, сверхкритические. Более вязкие жидкости (полимерсшитые жидко­ сти) образуют с проппантом почти идеальную суспензию, что позво­ ляет заполнить проппантом весь объем трещины.

Эффективность. Величина "эффективность жидкости ГРП" пока­ зывает, какой объем жидкости поглощается пластом по отношению к количеству жидкости, создающему трещину. Чем ниже потери жид­ кости, тем выше ее эффективность, т.к. исключается вероятность быстрого смыкания трещины, однако при этом должна быть обеспе­ чена необходимая концентрация проплата.

Коэффициент фильтруемости. КФ применяется для количествен­ ной характеристики потерь жидкости, учитывает свойства породы пласта, свойства жидкости и параметры жидкости разрыва.

Подготовительныеработы при ГРП

Бщроразрывупластапредшествует большой объем подготовитель­ ныхработ, связанных с изучением геолого-промысловыхматериалов, исследованием скважины и обследованием ее технического состоя­ ния, а также по технико-технологическому обеспечению процесса.

Сбор и анализ первичной информации заключается в обработке следующих данных:

-геолого-физические свойствапласта (проницаемость, пористость,

насыщенность, пластовое давление, положение газонефтяного и водонефтяного контактов, петрография пород);

-характеристики геометрии и ориентации трещины (минимальное горизонтальное напряжение, модуль Юнга, вязкость и плотность жидкости разрыва, коэффициент Пуассона, сжимаемость породы ит.п.);

-свойства жидкости разрыва и проппанта, геолого-физические свойствапласта (проницаемость, пористость, насыщенность, пла­ стовое давление, положение газонефтяного и водонефтяного кон­ тактов, петрография пород);

-характеристики геометрии и ориентации трещины (минимальное горизонтальное напряжение, модуль Юнга, вязкость и плотность жидкости разрыва, коэффициент Пуассона, сжимаемость породы

ит.п.);

-свойства жидкости разрыва и проппанта.

Основными источниками информации являются геологические, геофизические и петрофизические исследования, лабораторный ана­ лиз керна, а также результаты промыслового эксперимента, заключа­ ющегося в проведении микро- и мини-гидроразрывов.

Подготовка и проведениеуспешного ГРП связаны с оптимальным выбором и учетом таких факторов, как:

-расчет количества жидкости разрыва и проппанта, необходимых для создания трещины требуемых размеров и проводимости;

-использование техники для определения оптимальных парамет­ ров нагнетания с учетом характеристик проппанта и технологи­ ческих шраничений;

-применение комплексного алгоритма, позволяющего оптимизи­ ровать геометрические параметры и проводимость трещины с уче­ том продуктивности пласта и системы расстановки скважин, обес­ печивающего баланс междуфильтрационными характеристиками пласта и трещины и основанного накритерии максимизации при­ были от обработки скважины.

Перечень технологических операций, проводимых перед ГРП:

-подготовка кустовой площадки для размещения оборудования;

-монтаж геофизического оборудования;

-извлечение подземного насосного оборудования из скважины;

-шаблопирование, скреперование, промывка скважины, отбивка забоя;

щью плотномера. Увеличение концентрации проппанта производит­ ся в соответствии с планом работ. Наличие в пропланте смерзшихся комков, влаги, посторонних материалов не допускается. По оконча­ нии ГРП необходимо определить фактическое количество закачан­ ного в скважину проппантапо фактическому остаткупроппантавбун­ керах песковоза.

Продавка. Объем продавки должен рассчитываться передначалом ГРП на основании данных о фактической глубине посадки пакера. Объем продавки определяется по суммирующему дисплею расходо­ мера. В случае отказа расходомерадопускаетсяизмерениеобъемапро­ давки по секундомеру, в соответствии со скоростью закачки, - от­ клонения в этом случае не должны превышать 2с. По окончаниипро­ цесса фактический объем продавки определяется по фактическому остатку жидкости в будите.

Подъем пакера. Основные требования:

-наличие исправных приборов контроля и слежения за параметра­ ми выполнения СПО (измерение веса колонны НКТ и т.д.);

-контролировать вес колонны НКТ,

-не превышать максимально допустимую нагрузку на НКТ 89 мм;

-не превышать грузоподъемность подъемника на 80%.

Подъем пакера - это стандартная операция по подъему пакеров, за исключением случаев, когда ГРП прошел с осложнениямии вНКТ оставлен проппант. В этом случае устье переоборудуется по специ­ альной схеме и вымыв проппанта осуществляется с помощью НКТ, диаметром 48 мм, спускаемых внутрь 89 мм НКТ.

Показателем того, что пакер сорван, является следующее:

-резкое падение уровня жидкости в затрубном пространстве;

-увеличение скорости выхода жидкости из НКТ.

Вслучае возникновениякаких-либо осложнений необходимовме­ шательство оператора по пакерам.

При срыве пакера возможно возникновение такой проблемы, как оставление песка внутри и снаружи НКТ. В этом случае рекомендует­ ся производить следующие работы:

-головку ГРП разгрузить на колонный фланец;

-промыть пакер и проработать колонну обратной промывкой через перепускной клапан;

-если пакер не удалось сорвать, совместно с НГДУ готовятся ло­ вильные работы по извлечению пакера.

Если пакер не удается сорвать из-за оставления в НКТ большого количества проппанта, проводятся работы по спуску внутрь 89 мм НКТ труб, диаметром 48 мм, и промывка песчаной пробки по регла­ менту Шлюмберже. Перед подъемом пакера сделать один цикл цир­ куляции при помощи жидкости глушения. Поднимать, не допуская поршневания, соблюдать меры предосторожности.

Схемарасстановки оборудования при ГРП. Виды ГРП:

-однократный - ГРП на всех перфорированных пластах одновре­ менно;

-направленный - ГРП на выбранных пластах или пропластках;

-многократный - последовательный ГРП на выбранных пластах и пропластках.

Взависимости от вида воздействия выбирают технологическую схему процесса, рабочие жидкости и расклинивающий агент. На ос­ новании опытных данных обычно используют 10-40 м3 жидкостиразрыва. Объем продавочной жидкости равен объему обсадной ко­ лонны и труб, по которым проводится закачка в пласт жидкости-пес- коносителя. Концентрация песка устанавливается в пределах 0- 1200 кг/м3. Минимальный расход закачки жидкости должен состав­ лять не менее 2 м3/мин.

ТехникаГРП. Производствугидроразрывапредшествуетподготовка жидкости ГРП на кусте скважин. Для этого используется специаль­ ная техника: песковоз, емкость, блендер. Управление процессом ГРП осуществляется скомпьютеризированной станции управления. В слу­ чае аварии защитное устройство автоматически отключает насосы, обратные клапана обвязки закрывают обратное течение жидкости у скважины и перед каждым насосным агрегатом. Сброс давления про­ изводится в вакуумную установку, входящую в комплект оборудова­ ния ГРП и постоянно включенную в обвязку. Эта же вакуумная уста­ новка собирает остатки жидкости в обвязке и насосах после ГРП, с целью исключения проливов на почву при демонтаже линий. Сброс давления из затрубного пространства производится в емкость ЦА, постоянно подключенную к устью скважины.

Технология проведения ГРП. Вщроразрыв может производиться с пакером, установленным на 30-50 м выше интервала перфорации, и без пакера. В последнем случае возможно производить закачку жид­ кости разрыва через НКТ и без использования НКТ, если обсадная колонна обладает достаточным запасом прочности. Преимущество безпакерного ГРП в том, что по величине затрубного давления мож-

но контролировать давление, создаваемое на забое скважины. При производстве гидроразрыва с использованием пакера в затрубном пространстве создается давление около 50 атм - для более прочной посадки пакера.

Создание трещины ГРП начинается с закачки буферной жидко­ сти. Для расчета давления на устье скважины применяется градиент давления, равный 13-15 кПа на 1 м ствола скважины. Количество на­ сосных агрегатов определяется из условий обеспечения необходимой мощности гидроразрыва:

H H P = Q P f 0,44,

(8.2.6)

где Q—скорость закачки, м3/мин; Р —давление закачки, атм.

Для того чтобы обеспечить непрерывность процесса ГРП и избе­ жать возникновения непредвиденных ситуаций, количество агрега­ тов, находящихся на кусту во время ГРП, удваивается. Количество линий гидроразрыва рассчитывается, исходя из скорости закачки, определенной дизайном ГРП. Обычно монтируется только одна ли­ ния. Объем проппанта, предназначенного для закачки в трещину, определяетколичество блендеров. Количество песковозов зависит от объема работ.

Средняя скорость закачки жидкости гидроразрыва обычно равна 2 м3/мин, средняя концентрация проплата составляет 600 кг/м3. С момента начала закачки концентрация проплата постепенно изме­ няется от 0 до 1200 кг/м3для достижения более равномерной упаков­ ки частиц проплата в трещине. На месторождениях ОАО “Томск­ нефть” в качестве расклинивающего агента применяется керамичес­ кий проплат российского производства средней твердости (плот­ ность 3,2 г/см3), стоимостью 650 долл/т.

После окончания закачки жидкости разрыва производят закачку продавочной жидкости в объеме спущенной в скважину колонны НКТ. Средний объем жидкости гидроразрыва для одной скважины составляет 40-80 м3. Жидкость ГРП готовят таким образом, чтобы действие брейкера и разрушение цепочек полимера начиналось при­ мерно через 1-4 ч после окончания закачки.

Если после ГРП не происходит фонтанирование скважины, то принимаются меры по вызову притока жидкости из пласта. Это мо­ жет быть замена жидкости на более легкую, свабирование, спуск “на­ соса-жертвы” и т.д.

малой толщины;

-слоистые пласты, в которых важно обеспечить увеличение степе­ ни охвата коллектора;

-нефтяные, нефтегазовые и водонефтяные залежи малой толщины

иплощади распространения;

-месторождения углеводородов на территориях с ограниченной возможностью ведения буровых работ;

-недонасыщенные коллектора;

-пласты с малым диапазоном междупластового давления и давле­ ния насыщения.

Также следует выделить следующиеэлементы объектовразработки для бурения боковых стволов:

-разбуренные, заводненные зоны разрабатываемых объектов с це­ лью восстановления сетки скважин;

-краевые участки залежей новых и разрабатываемых объектов;

-из полностью выработанных зон в зоны с минимальными нефте­ насыщенными толщинами на разрабатываемых объектах;

-неразрабатываемые выше-, нижележащие неосновные объекты или объекты возврата.

Выделяются следующие группы скважин, на которыхрекомендуется применение данной технологии:

-“сухие” (попавшие в воду) скважины на вновь разрабатываемых месторождениях;

-аварийные, законсервированные, малодебитные скважины на раз­ рабатываемых месторождениях.

Реализация данной технологии позволяет:

-увеличить конечный коэффициент нефтеотдачи пластов за счет восстановления (уплотнения) сетки скважин налюбой стадии раз­ работки;

-вовлечь вразработкунедренируемыеранее, заводненные, водонеф­ тяные и подгазовые зоны залежей нефти;

-увеличить или приостановить темпы снижения добычи нефти;

-сократить расход финансовых и материальных ресурсов;

-существенно уменьшить расходы на экологические мероприятия;

-увеличить отчисления в бюджеты разных уровней, сохранить ра­ бочие места;

-подтвердить инвестиционную привлекательность разработай ме­ сторождения на любой стадии.

тенденция увеличения числа боковых стволов с малым радиусом кри­ визны (12-30 м). Для бурения ответвлений с коротким радиусом кри­ визны необходимы КНБК с шарнирными элементами. Эти боковые стволы особенно эффективны в устойчивыхпородах, гдеможно обой­ тись без спуска обсадных труб и дополнительного внутрискважинно­ го оборудования для закачинвания. Технические средства бурения по короткому радиусу требуют меньшей протяженности искривленной части ствола скважины как при работе с обычными, так и с гибкими трубами. Это позволяет забуриваться ниже внутрискважинного обо­ рудования или размещать как криволинейный, таки горизонтальный участки ответвления в продуктивном пласте, чтобыизбежатьпроблем, связанных с вышележащими породами.

Растет популярность многоствольных новых скважин, когда из основного ствола скважины бурят несколько горизонтальных боко­ вых стволов. Эта технология позволяет уменьшить число скважин на месторождении и сделать экономически эффективной разработку мелкихместорождений. Уменьшениечисласкважин значительносни­ жает затраты на оборудование устьев и вывод стояков на поверхность при подводном заканчивагош морских скважин. С точки зрения гео­ метрии, многоствольная скважина может просто иметь два противо­ положно направленных ответвления в одном продуктивном пласте для улучшения условий вскрытия, или ответвления имеютформу ки­ сти, что позволяет вифыть несколько пластов, расположенных на разных уровнях многопластового месторождения. Многоствольная конфигурация может применяться в одном пласте, чтобы увеличить площадь дренажа несколькими параллельными или расходящимися веерообразно боковыми стволами.

Технология бурения боковых стволов

Подготовка скважины к бурению боковых стволов включает та­ кие работы, как:

-монтаж установки для капитального ремонта,

-подъем НКТ с внутрискважинным оборудованием,

-установка цементного моста в зоне перфорации,

-каротаж для оценки состояния обсадной колонны и привязки к геологическому разрезу за колонной.

Взависимости от условий и конструкции скважины, возможны несколько вариантов проведения работ: от забуривания в открытом стволе до бурения из обсадной колонны через боковое окно, выре­ занное фрезерами, опирающимися на клин (уипсток), или из искус-

ственного интервала открытого ствола, созданного фрезерованием всего поперечного сечения обсадной колонны.

Бурению боковых стволов обычно предшествует спуск гироско­ пического инклинометра и каротажныхприборовдляуточненияпро­ странственного положения обсадной колонны и эксплуатационного объекта. На основе этой информации выбирается глубина фрезеро­ вания обсадной колонны и забуривания бокового ствола. В выбран­ ном интервале проводится цементометрия (АКЦ), и если цементное кольцо за колонной плохого качества, то после фрезерования старый цемент из открытого интервала удаляютраздвижным расширителем, который заодно увеличивает диаметр скважины.

Если при забуривании из вертикального ствола ориентирование отклонителя выполняется с помощью магнетометра, то освобождают от обсадной колонны интервал порядка 18 м. Длина фрезеруемого участка может быть уменьшена, если для ориентирования КНБК ис­ пользуется гироскопический компас. Участок открытого стволасква­ жины перекрывают прочным цементным мостом. Чтобы избежать магнитных помех, мост разбуривают до глубины, на 6 м выше подо­ швы открытого интервала. Недостатком метода фрезерования обсад­ ныхтруб по всемусечению являютсяповышенныетребованиякпрочности цементного моста для забуривания и трудности поиска головы нижней секции обсадной колонны, если туда потребуется войш пос­ ле бурения бокового ствола. Во многих случаях механическая ско­ рость бурения ограничивается условиями выноса шлама из скважи­ ны, адля горизонтального участкапроблемавыносашламастановится еще сложнее. Конструкция современных инструментовдля фрезеро­ вания предусматривает образование мелкой, не формирующей клуб­ ков стружки, легко удаляемой из скважины. При фрезеровании пред­ почтительней промывать скважину полимерными, а не глинистыми буровыми растворами. Растворы на углеводородной основе вообще не рекомендуется применять для фрезерования.

Альтернативой фрезерованию всего поперечного сечения труб яв­ ляется вырезание окон в обсадной колонне. Это требует установки ориентированного уипстока и фрезерования окна в несколько эта­ пов (рис. 8.3.3). После того, как уипстокустановлен в нужномнаправ­ лении, срезается шпилька, соединяющая его с фрезером.

Первый этап. Начинают вращать бурильную колонну, и твердо­ сплавные резцы наконечника фрезера врезаются в стенку обсадной колонны. На следующем этапе окно в колонне прорезается специ­ альным долотом, которое отжимаетсянаклонной плоскостьюуипсто-

ка в сторону стенки обсадной колонны и породы за нею. Окно рас­ ширяют и выравнивают его края с помощью конического фрезера, над которым прямо под УБТ устанавливают один или два фрезера эллипсоидной формы.

В сравнении с вырезанием окон, фрезерование обсадной колон­ ны по всему поперечному сечению имеет ряд преимуществ: исклю­ чается необходимость использования гироскопического компаса, имеется возможность начинать набор кривизны ближе к объекту эк­ сплуатации, фрезерование можно выполнить за одно долбление. С другой стороны, при вырезании окон используется уипсток, обеспе­ чивающий принудительное отклонение, но требующий нескольких спусков гироскопического компаса для ориентирования уипстока и КНБК. Кроме того, вырезание окон требует нескольких долблений различными инструментами.

Бурение с короткимрадиусом кривизны

Скважины с коротким радиусом кривизны бурят для того, чтобы избежать проблем в вышележащих пластах, которые пришлось бы перекрывать хвостовиком, или когда приходится забуриваться ниже спущенного в скважину оборудования, например из-под башмака обсадной колонны. В некоторых пластах криволинейный и горизон­ тальный участки можно полностью разместить в продуктивной зоне,

		Ловильная головка теплосисгемы
		Гидросирена
		Блок питания
	Верхний шарнир	Детектор гамма-излучения
		Блок инклинометрии
	Силовая секция	Направляющий наконечник
	Нижний шарнир

Пара ротор-статор

\ ' Регулируемая опорная пята 1,5° кривой переводник

Вращающийся наддолотный стабилизатор

Рис. 8.3.4. Ш ДК для бурения бокового ствола