Конспект_лекций_4_курс__по_Прик._геод._часть1
.pdfВеличину смещения определяют как разность нестворностей последующего и первого циклов измерений.
Оценку точности величины нестворности производят по формуле
M q2 |
= M l2 |
S A,2 1 |
+ M l2 |
S A,2 1 |
, |
(4.3.26) |
2 |
2 |
|||||
1 |
2 S A,2 |
4 S A,4 |
|
|
где M q1 – СКП определения величины нестворности точки 1 относительно чет-
вертьствора А-2, вычисляемая по формуле (4.3.13);
M l2 – СКП определения величины нестворности точки 2 относительно по-
луствора А-4, вычисляемая по формуле (4.3.22);
M l4 – СКП определения величины нестворности точки 4 относительно
створа А-В, вычисляемая по формуле (4.3.13);
– расстояния между точками, указанными в литерах.
В рассмотренной программе значительно увеличивается объем работы, связанный с дополнительными переносами прибора и увеличением числа измеряемых нестворностей, а также дополнительными вычислениями. Однако точность взаимного положения точек будет выше, чем в программе полуствора и полного створа, что очень важно при контроле смещений сооружений и их частей.
Схемы последовательных створов и малых створов
Программа последовательных створов (рис. 4.3.15), предложенная Г.П.
Левчуком для выверки оборудования промышленных предприятий, нашла, благодаря своим высоким точностным показателям, успешное применение при контроле смещений сооружений гидроузлов.
|
|
|
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
l4 q4 l5 |
|
|
7 |
|
|
|
|
|
1 |
q3 |
|
|
|
|
||
|
|
q |
q6 |
q7 |
|
|
|||
А |
l |
q1 |
l3 |
|
5 |
В |
x |
||
|
1 |
|
|
|
l6 |
l7 |
|
||
|
SA,1 |
l2 |
q2 |
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
|
6 |
|
|
|
||
|
|
|
A,B |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.3.15. Схема последовательных створов
Для получения точных результатов в этой схеме необходимо также свести к минимуму погрешности центрирования приборов и визирных марок, а также использовать створные приборы, в которых перефокусирование зрительной
51
трубы вызывало бы пренебрегаемо малую погрешность, во всяком случае, ее влияние не должно превышать ошибки визирования.
Применительно к наблюдениям за горизонтальными смещениями схема и программа последовательных створов состоят в следующем. В створе, разделенном на п примерно равных частей, устанавливают в начальном опорном пункте теодолит, в конечном пункте – визирную марку. От общего створа А-В измеряют при двух положениях круга только отклонение l1 точки 1 (рис. 4.3.15).
Затем прибор переносят в эту точку, устанавливая его вместо марки, и относительно створа 1-В измеряют нестворность l2 точки 2. Прибор переносят в точ-
ку 2 и от створа 2-В измеряют нестворность l3 точки 3 и т. д. Дойдя до конеч-
ной точки, производят измерения в обратном направлении. Установив теодолит в пункте В, а визирную марку – в пункте А, относительно створа В-А наблюдают отклонение точки 7. Перейдя с прибором в эту точку, от створа 7-А находят нестворность точки 6 и т. д. Таким образом, в этой схеме прибор последовательно устанавливают на все наблюдаемые точки створа, ориентируют по конечному наблюдательному пункту и относительно последовательно измеряемого створа измеряют нестворность ближайшей по ходу наблюдаемой точки.
Средневесовая величина нестворности определяется по формуле
|
qi' m2 |
qi'' m2 |
' |
|
|
|
|
q'' |
|
q |
|
|
|
qi |
i |
|
i |
, |
(4.3.27) |
|
m2 |
m2 |
'' |
|
|||
|
q' |
q |
|
|
|
|
|
i |
i |
|
|
|
где q'i – нестворность точки i, полученная из прямого хода с опорного пункта А; q'i' – нестворность точки i, полученная из обратного хода с опорного пункта В; mqi' и mqi'' – СКП определения нестворностей соответственно из прямого
и обратного ходов.
Приведение измерений к общему створу А-В в прямом ходе выполняют по формулам, которые выводят непосредственно с рисунка.
q1' = l1'
' |
' |
' S2B |
||
q2 |
= l2 |
+ l1 |
|
|
S |
||||
|
|
|
1B |
|
……………………………….. |
' |
' |
' |
|
|
SiB |
' |
|
|
SiB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. (4.3.28) |
|||||
qi |
= li + li-1 |
|
|
+ li-2 |
|
|
|
|
|
|
+ • • • |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
S |
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
( i-1 )В |
|
|
|
( i-2 )В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
…………………………………………………………... |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
' |
' |
' S7B |
|
' S7B |
|
|
' S7B |
' S7B |
' S7B |
' S7B |
||||||||||||||
q7 |
= l7 |
+ l6 |
|
|
+ l5 |
|
+ l4 |
|
|
|
|
+ l3 |
|
|
+ l2 |
|
|
+ l1 |
|
|
||||
S |
6B |
S |
S |
4B |
S |
3B |
S |
2B |
S |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
5B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1B |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подобным образом выполняется приведение результатов измерений в обратном ходе.
Средняя квадратическая погрешность отклонения точки в прямом ходе вычисляется по формуле
2 |
2 |
2 |
S 2 |
2 |
S 2 |
|
|
|
iB |
|
iВ |
+ .... |
(4.3.29) |
||||
mqi' |
= mli' |
+ ml(' i-1 ) |
|
+ ml(' i-2 ) |
|
|
||
S 2 |
S 2 |
|
||||||
|
|
|
( i-1 )В |
|
( i-2 )В |
|
|
Средняя квадратическая погрешность средневесового отклонения от створа А-В вычисляется по формуле
|
|
|
mq' |
mq'' |
|
|
|
mq |
|
|
i |
i |
|
. |
(4.3.32) |
|
|
|
|
||||
|
|
||||||
i ср |
|
|
m2 |
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
q' |
q'' |
|
|
|
|
|
|
i |
i |
|
|
|
По сравнению с схемами полустворов и четвертьстворов в схеме последовательных створов более полно выравнивается точность определения нестворностей. Так, в схеме на рис. 4.3.15 погрешность наиболее слабой средней точки
лишь в 2 раз превосходит ошибки крайних точек. Исследованиями также установлено, что чем длиннее створ, тем эффективнее применять схему последовательных створов с коротким шагом измерений.
Для условий плохой видимости по всему створу В.М. Гудковым и Б.И. Беляевым [80] была предложена схема малых створов.
Всхеме малых створов измерения сводятся к последовательному определению отклонений каждого пункта от створа двух соседних (рис. 4.3.16).
Впрямом ходе прибор устанавливают в пункте А, визирную марку – в точке 2 и от створа А-2 измеряют отклонение точки 1. Прибор переносят в точку 1, визирную марку – в точку 3 и от створа 1-3 определяют нестворность точки 2. Соответственно от створа 2-4 измеряют отклонение точки 3 и т. д. Заканчивают прямой ход определением отклонения точки 7 от створа 6-В. В обратном ходе теодолит устанавливают на пункте В, визирную марку – в точке 6 и относительно створа В-6 измеряют нестворность точки 7, от створа 7-5 – точки 6 и так до пункта А.
53
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x' |
|
|
φ |
|
|
|
|
|
|
|
|
y' |
|
|
|
β2 |
|
|
β4 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
3 |
|
|
5 |
|
||
|
δ1 |
δ2 l |
2 |
γ2 |
|
δ4 |
l4 |
γ4 |
|
l5 γ5 |
|
А |
l1 γ1 |
|
δ3 |
l3 γ3 |
|
δ5 |
В |
||||
|
|
β1 |
|
2 |
|
β |
4 |
|
|
β5 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
Рис. 4.3.16. Схема малых створов
При больших величинах нестворностей точек применяют способ малых углов, при незначительных отклонениях – метод подвижной марки. В случае применения способа подвижной марки в каждом вытянутом треугольнике, образованном из соседних пунктов, по величинам частных нестворностей вычисляют малые углы δ и γ
|
li '' |
li '' |
|
||
i |
|
; i |
|
. |
(4.3.33) |
|
|
||||
|
S(i-1)i |
Si (i 1) |
|
По малым углам в каждом вытянутом треугольнике вычисляют углы поворота створного хода
i 1800 - ( i i ). |
(4.3.34) |
Принимают частную систему координат х'у', начало которой совмещают с пунктом А, а ось х' направляют вдоль линии А-1. В этой системе сначала вычисляют дирекционные углы сторон
i' 3600 - ( 1 2 ... i ) , |
(4.3.35) |
и ординаты точек створа
Y ' |
|
1 |
(S ' |
S |
' |
... S |
|
' ... S |
'' |
) . (4.3.36) |
|
|
(i-1),i |
||||||||||
B |
|
|
|
1,2 2 |
|
2,3 3 |
|
i |
5,B B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вычисляют угол разворота створа А-В в системе x' |
y' |
|
|||||||||
|
' |
|
|
YB' |
|
' |
|
|
|
|
|
tg A- B |
|
|
; A- B |
. |
|
(4.3.37) |
|
||||
X A- B |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Переходят от системы координат x' y' к системе координат общего створа xy. Для этого перевычисляют сначала дирекционные углы
54
i 3600 - ( 1 2 ... (i-1) ) , |
(4.3.38) |
а затем определяют ординаты точек хода, т. е. нестворности относительно общего створа
Y |
1 |
(S |
|
S |
|
... S |
|
|
|
|
). |
(4.3.39) |
|
||||||||
|
(i-1),i |
i |
|
||||||||||||||||||
|
i |
|
|
A,1 1 |
1,2 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Для конечной точки створа В можно записать |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Y |
|
= невязке хода = |
1 |
(S |
|
|
S |
|
|
... S |
|
|
|
). |
(4.3.40) |
||||||
В |
|
1 |
|
( n-1),n |
n |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
A,1 |
|
1,2 2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Невязку хода сравнивают с допустимой, равной удвоенной средней квадратической погрешности, и разбрасывают пропорционально длинам линий.
Среднюю квадратическую погрешность нестворности в середине створа определяют по формуле [80]
M 2 |
|
m2 |
[S 2 |
3S 2 |
5S 2 |
... (2n -1)S 2 |
], |
(4.3.41) |
|
||||||||
n / 2 |
|
2 2 |
A,1 |
1,2 |
2,3 |
(n-1),n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где m – СКП измерения малого угла.
Как видно из формулы (4.3.41), в схеме малых створов происходит очень быстрое накопление погрешностей по створу, что является основным его недостатком. Однако незначительные погрешности взаимного положения соседних пунктов будут определены с меньшими значениями, чем в других рассмотренных схемах, что, несомненно, является большим его достоинством.
Лекция 6
1 Методы и средства измерений при установке конструкций по высоте. Основные источники ошибок и пути их уменьшения. Оценка точности результатов нивелирования.
1.1 Методы и средства измерений при установке конструкций по вы-
соте.
Различают следующие методы нивелирования:
-барометрическое (сейчас практически не применяется из-за низкой точности измерений);
-инженерно-геодезическое (тригонометрическое);
-геометрическое нивелирование;
-гидростатическое нивелирование;
-определение высот спутниковыми приемниками.
55
Основным методом установки конструкций сооружений и оборудования, а также контроля осадок объектов промышленных предприятий является метод геометрического нивелирования короткими лучами. Этот метод позволяет охватить очень широкий диапазон точностей измерений превышений (от 0,05 до 5 мм на одну станцию), позволяет вести измерения в широком диапазоне внешних и внутренних воздействий природной и производственной среды, имеет более высокую производительность по сравнению с другими методами и более низкую стоимость работ.
Отличия от государственного нивелирования:
1)из-за близкого расстояния между нивелируемыми точками применяют короткие плечи, что существенно уменьшает такие источники погрешностей как погрешности визирования и горизонтирования визирного луча;
2)из-за коротких плеч уменьшаются погрешности влияния рефракции и конвекции воздуха на результаты измерения превышений;
3)применяют более надежные знаки и специальные марки для установки реек;
4)ходы прокладывают по твердым точкам и на жестком основании, что уменьшает погрешности за просадки штатива и костылей;
5)более точное соблюдение равенства плеч на станции, что уменьшает погрешности за угол I и перефокусировку зрительной трубы;
6)более точная выверка угла I ;
7)применение специальных реек или наиболее часто применение одной рейки для измерения превышений;
8)применение виброгасителей при работах в условиях вибрации основания от действующего оборудования;
9)более точное исследование нивелиров и реек;
10)применение подсветок при работах внутри затемненных помеще-
ний.
При нивелировании применяют точные и высокоточные уровенные и маятниковые оптические отечественные и зарубежные нивелиры; электронные и цифровые нивелиры зарубежных фирм.
Рейки применяют штриховые с инварной полосой, которые изготавливают разной длины и фиберглассовые штрихкодовые рейки для цифровых нивелиров.
Приспособления –зонт, подкладки под ножки штатива при работе на асфальте, подпятники для реек, рулетки, виброгасители, фонарики.
В настоящее время при контроле установки конструкций и осадок инженерных объектов используют следующие виды классификаций и методик геометрического нивелирования:
-государственное нивелирование I, II, III и IY классов [84, 120, 161];
-разрядное нивелирование короткими лучами для измерения осадок гидротехнических сооружений [188];
56
-разрядное нивелирование короткими лучами для измерения деформаций оснований зданий и сооружений [58];
-нивелирование короткими лучами специальных классов для инженерногеодезических работ [84].
Основные технические характеристики названных видов классификаций геометрического нивелирования приведены в табл. 4.2.1 – 4.2.4. Каждая из приведенных видов и методик нивелирования имеет свои положительные и отрицательные стороны в зависимости от объектов и условий контроля.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2.1 |
|
Технические |
характеристики |
государственного |
|
нивелирования |
|||||
I, II, III и IY классов (выписка из [84, 120, 161]) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
|
|
|
Классы нивелирования |
||||
п\п |
|
Наименования характеристик |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
I |
|
II |
II |
IY |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
Предельная длина визирного луча, м |
50 |
|
65 |
75 |
100 |
||
2 |
|
Неравенство длин визирных лучей на стан- |
|
|
|
|
|
||
|
|
ции, м (не более) |
|
0,5 |
|
1,0 |
2 |
5 |
|
3 |
|
Накопление неравенств длин в ходе, м |
|
|
|
|
|
||
|
|
(не более) |
|
|
1,0 |
|
2,0 |
5 |
10 |
4 |
|
Число горизонтов |
|
1 |
|
1 |
1 |
1 |
|
5 |
|
Число линий |
|
|
4 |
|
2 |
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
Число ходов |
|
|
2 |
|
2 |
2 |
1 |
7 |
|
Допустимая невязка (мм на 1 км хода) |
3 |
|
5 |
10 |
20 |
||
8 |
|
Средняя квадратическая погрешность опреде- |
|
|
|
|
|
||
|
|
ления (окончательного) превышения на стан- |
|
|
|
|
|
||
|
|
ции, мм (не более) |
|
0,16 |
|
0,30 |
0,65 |
3,0 |
|
|
Примечания: 1) нивелирование I и II классов выполняют штриховыми рейками, |
||||||||
III |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и IY классов – шашечными; 2) типы нивелиров и технология нивелирования уста- |
|||||||||
навливаются по указанию ГУГК. |
|
|
|
|
|
|
Классификация и методика государственного нивелирования хорошо приспособлены для ведения геодезических работ на больших территориях, когда реперы расположены на большом удалении друг от друга и необходимо получить их отметки с наименьшими затратами средств и времени при заданной точности измерений на километр хода. В этих случаях стараются работать на предельных длинах визирных лучей, пользоваться для ускорения работ двумя рейками, а измерения вести по башмакам или костылям. Так как ходы большой протяженности, то методика измерений направлена в значительной мере на уменьшение систематических погрешностей, влияние которых на точность возрастает по мере увеличения длин ходов. Для наблюдений за осадками зданий, сооружений и оборудования промышленных предприятий этот вид классификации и методики измерений мало пригоден из-за недостаточной точности измерения превышений по контролю оборудования, где часто требуются точности выше первого класса, необходимости применения различных по точности приборов, реек и приспособлений при смене классов нивелирования, что создает ряд неудобств при производстве работ в производственных цехах.
57
Классификация и методика для измерения осадок гидротехнических сооружений хорошо приспособлены для ведения геодезических работ на специфических (как правило, построенных по индивидуальным проектам) сооружениях – протяженных плотинах, каналах, шлюзах, когда осадочные марки расположены на бетонных сооружениях через 20 – 40 м, а на земляных сооружениях через 100 – 200 м. Точность измерений осадок и, следовательно, превышений в ходах на бетонных и земляных плотинах, сильно различается, что и проявляется в разработанных для этой цели классификации и методике нивелирования. Для контроля осадок и деформаций зданий, сооружений и оборудования в других отраслях промышленности (см. единую номенклатуру отраслей [82]) этот вид классификации и методики измерений применяется редко.
Таблица 4.2.2
Технические характеристики разрядного нивелирования для измерения осадок гидротехнических сооружений (выписка из [188])
№ |
|
Разряд нивелирования |
||||||||
п/п |
Наименования характеристик |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
II |
III |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Средняя длина визирного луча, м |
25 |
|
|
25 |
|
|
50 |
|
|
2 |
Неравенство длин визирных лучей на станции, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м (не более) |
0,5 |
|
0,5 |
|
1,0 |
|
|||
3 |
Накопление неравенств длин в ходе, м |
1,0 |
|
1,0 |
|
2,0 |
|
|||
4 |
Высота визирного луча над препятствием, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м (не более) |
0,8 |
|
0,8 |
|
0,3 |
|
|||
5 |
Число горизонтов |
2 |
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
6 |
Число направлений |
2 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
7 |
Средняя квадратическая погрешность определе- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния окончательного превышения на станции, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(не более) |
0,08 |
|
0,13 |
|
0,40 |
|
|||
8 |
Предельное расхождение прямого и обратного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ходов (для III – невязка), мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 n |
0,5 n |
1,2 n |
|||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания: 1) нивелирование всех разрядов выполняют одними и теми же нивелирами с цилиндрическим контактным уровнем или самоустанавливающейся линией визирования; 2) нивелирование всех разрядов выполняют стандартными штриховыми рейками с инварной полосой, разрешается применение специальных реек того же класса.
|
|
|
|
|
|
Таблица 4.2.3 |
|
|
Технические характеристики разрядного геометрического |
|
|
||||
|
Нивелирования для измерения деформаций оснований зданий и |
|
|||||
|
сооружений(выписка из ГОСТ 24846-81 [58]) |
|
|
|
|
||
№ |
|
Классы нивелирования |
|||||
п/п |
Наименования характеристик |
|
|
|
|
|
|
I |
|
II |
|
III |
IY |
||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Предельная длина визирного луча, м |
25 |
|
40 |
|
50 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Неравенство плеч на станции, м (не более) |
0,2 |
|
0,4 |
|
1,0 |
3,0 |
3 |
Накопление неравенств плеч в замкнутом ходе, |
|
|
|
|
|
|
|
м (не более) |
1.0 |
|
2,0 |
|
5,0 |
10,0 |
4 |
Высота визирного луча над препятствием, м |
1,0 |
|
0,8 |
|
0,5 |
0,3 |
5 |
Число горизонтов |
2 |
|
1 |
|
1 |
1 |
6 |
Число направлений |
2 |
|
1 |
|
1 |
1 |
7 |
Допускаемая невязка (мм на 1 км хода) |
0,15 |
|
0,5 |
|
1,5 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
58
Примечания: 1) нивелирование I и II классов выполняют нивелиром типа Н-05 и равноточными ему, III и IY классов – нивелирами типа Н-3 и равноточными ему; 2) нивелирование I и II классов выполняют штриховыми рейками, III и IY классов – шашечными рейками.
Таблица 4.2.4
Технические характеристики геометрического нивелирования специальных классов (выписка из [84])
№ |
|
|
Классы нивелирования |
|||
п/п |
Наименования характеристик |
|
|
|
|
|
ГН-005 |
ГН-010 |
ГН-025 |
ГН-050 |
|||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Предельная длина визирного луча, м |
10 |
20 |
35 |
50 |
|
2 |
Оптимальная длина визирного луча, м |
5-7 |
10-15 |
15-25 |
25-35 |
|
3 |
Неравенство длин визирных лучей на |
|
|
|
|
|
|
станции, м (не более) |
0,05 |
0,10 |
0,20*-0,30 |
0,30*-0,50 |
|
4 |
Высота визирного луча над препятстви- |
|
|
|
|
|
|
ем, м (не менее) |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
|
5 |
Число горизонтов |
2 |
2 |
2 |
2 |
|
6 |
Число направлений |
2 |
1 |
1 |
1 |
|
7 |
Точность отсчитывания по барабану плоско- |
|
|
|
|
|
|
параллельной пластинки, деления |
0,1 |
0,1 |
1 |
1 |
|
8 |
Средняя квадратическая погрешность оп- |
|
|
|
|
|
|
ределения (окончательного) превы-шения |
|
|
|
|
|
|
на станции, мм (не более) |
0,05 |
0,10 |
0,25 |
0,50 |
Примечания: 1)* – первый показатель применяют при нивелировании по осадочным маркам, второй – по костылям; нивелирование ГН-005 и ГН-010 выполняют одной рейкой, а ГН-025 и ГН-050 – двумя рейками.
Классификация и методика нивелирования для измерения деформаций оснований зданий и сооружений [58] по своим характеристикам близки к государственному нивелированию. Это связано с основной целью наблюдений – определением параметра «абсолютная осадка» фундамента, в то время как контроль параметров, характеризующих деформации взаимосвязанных конструкций объектов, находится на втором плане. Поэтому, из-за точности измерений превышений на станции, длин визирных лучей и их неравенства и других характеристик, данный вид нивелирования не получил широкого распространения для контроля технического состояния конструкций сооружений и оборудования промышленных предприятий.
Классификация и методика геометрического нивелирования специальных классов [15, 84] разработаны для контроля осадок и деформаций сооружений
иоборудования промышленных предприятий. Точность измерений превышений на станциях, а также все другие основные характеристики нивелирования позволяют контролировать наиболее распространенные виды деформаций сооружений
иоборудования многочисленных промышленных предприятий из единого номенклатурного списка [82]. При этом измерения во всех классах нивелирования выполняются нивелирами и рейками одной точности, что создает удобство и возможность быстрого выполнения работ при большом количестве марок на объектах предприятия и разной точности измерений превышений в ступенях.
59
Лекция 7
1.1.1. Гидростатическое нивелирование. Физические основы гидростатического нивелирования. Определение места нуля
и превышений
Гидростатическое нивелирование заключается в определении разности высот точек земной поверхности или инженерных сооружений путем использования основных свойств жидкости и законов гидростатики:
1)Свободная поверхность жидкости всегда перпендикулярна направлению силы тяжести;
2)В сообщающихся сосудах свободная поверхность жидкости при одинаковом атмосферном давлении, плотности и скорости течения, всегда находится на одинаковом уровне не зависимо от поперечно-
го сечения сосудов и массы жидкости.
Из основного закона гидростатики следует, что в сообщающихся сосудах
P g h P g h |
|||||
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
2 |
где P1 и P2 –амосферное давление в сосудах, g- ускорение силы тяжести,
ρ1 и ρ2 – плотности жидкости, которая зависит от температуры, h1и h2 – высоты столбов жидкости.
При одинаковом атмосферном давлении, одинаковом ускорении силы тяжести, одинаковой плотности, поверхность жидкости в сообщающихся сосудах устанавливается на одной высоте, т.е. h1=h2
Гидростатический нивелир представляет собой систему из двух сообщающихся сосудов, устанавливаемых на нивелируемые точки (марки). Превышения h (рис. 3.7) измеряют при прямом и обратном положении сосудов [9, 110].
Если отсчетам по микрометренным винтам присваивать название "заднего" и"переднего", то согласно рис. 3.9, а, превышение между точками А и В соста-
вит |
|
h = (d1 - З1) - (d2 - П1), |
|
где З1 и П1 - отсчеты по головкам заднего и переднего сосудов; |
|
d1 и d2 - расстояние от нуля шкалы до плоскости сосудов, или |
|
h = (П1 - З1) - (d1 - d2). |
(3.24) |
При перестановке сосудов местами (рис. 3.9, б), аналогично получим |
|
60