- •27.Основные соотношения для расчета оребренных поверхностей.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •24.Тройная аналогия между переносом тепла, вещества и количества движения.
- •12.Ид. Газы. Анализ политропного процесса.
- •14. Влаж. Возд. Расчет термодин-их пар-ов влаж. Возд. (мол-ая масса, плот-ть, газовая пост-ая, тепл-ть, энтальпия и др.).
- •3. Критериальные формулы для описания теплообмена при свободной конвекции
- •15. Термодин-ие основы раб. Тепл-х дв-ей. Циклы тепл. Дв-ей, и их эф-ть. Осн. Эл-ты тепл. Дв-ля и пр-ип преобр-ия в них энергии.
- •1.Каковы гипотеза (закон) Фурье и ее физический смысл?
- •16.Понятие об эксергии. Эксерг-ий кпд. Экс-ия кол-ва теплоты.
- •19.Сжатие газа в компрессорах. Одноступ-ый поршневой компрессор.
- •11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.
- •24. Анализ цикла Ренкина для паросиловых установок
- •8. Стационарный тепловой поток через многослойный полый цилиндр при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •25. Бинарные циклы реальных газов.
- •7. Стационарный тепловой поток через многослойную плоскую стенку при граничных условиях первого рода (гу-1).
- •27. Парокомпрессионные холод-ые машины и их циклы.
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •5. Стационарный тепловой поток через однослойную плоскую стенку при граничные условия первого рода (гу-1).
- •29.Циклы и назначение тепловых насосов.
- •8. Форм-ка 2-го з-на термодин. Применит-но к откр. Термодин-им системам. Ур-ие баланса энтропии.
- •6. Критериальные формулы для описания интенсивности теплообмена при обтекании пластины.
- •14. Влаж. Возд. Расчет термодин-их пар-ов влаж. Возд. (мол-ая масса, плот-ть, газовая пост-ая, тепл-ть, энтальпия и др.).
- •16. Гипотеза а.Фика: содержание, физический смысл, область применения
- •10.Конвективный теплообмен при турбулентном режиме течения в канале.
- •4. Третья (основная) теорема теории подобия
27.Основные соотношения для расчета оребренных поверхностей.
Рассмотрим случай охлаждения какого-либо тела. Тепловой поток Q, отводимый омывающей средой от его поверхности, равен Q = F( – Tf,0) ,
где - коэффициент теплоотдачи, осредненный по всей теплообменной поверхности; F – величина теплообменной поверхности; Tw и Tf,0 – среднеинтегральная температура поверхности и температура омывающей среды на удалении от нее.
Часто складывается такая обстановка, что необходим отвод значительного теплового потока Q при отсутствии реальной возможности изменить температурные уровни теплообменной поверхности и омывающей ее жидкости Tf,0 . В этом случае появляются два пути для решения указанной задачи:
Увеличение площади теплообменной поверхности F.
Увеличение коэффициента теплоотдачи , что сопряжено с ростом энергетических затрат на изменение гидродинамической обстановки со стороны движущейся среды (увеличение скорости потока, повышение уровня его турбулентности и т.п.).
Тепловой поток Q, отводимый от оребренной поверхности потоком жидкости (газа):
Q = ( – Tf,0)Fор ,
где и Tf,0 - среднеинтегральная температура оребренной поверхности и темп - ра омывающей среды; - среднеинтегральное зн-е коэффициента теплоотдачи; Fор - величина наружной оребренной поверхности.
Т.к. сложно определить вел-ну , то на практике пользуются формулой:
Q = (TWH – Tf,0)FорEH
Величина EH =( - Tf,0 )/( TWH – Tf,0) представляет собой коэффициент эффективности всей оребренной поверхности (ребер и несущей их поверхности), показывающей, во сколько раз применение оребрения снижает температурный напор между несущей поверхностью и омывающей её средой. Коэффициент эффективности оребренной поверхности находим по формуле: EH = EР + (1 - EР)/ , в которой =Fор /FН - степень оребрения, равная отношению площади всей оребренной поверхности Fор и площади несущей поверхности без ребер FН ; EР – коэффициент эффективности (КПД ребра):
EР =( - Tf,0 )/( TWH – Tf,0)
и показывающий, во сколько раз меньше температурный напор - Tf,0 между ребром, среднеинтегральная температура которого , и омывающей его средой, по сравнению с температурным напором TWH – Tf,0 между несущей поверхностью и этой средой.
оребрение несущих поверхностей целесообразно проводить со стороны газообразных сред, т.к. коэффициенты теплоотдачи от стенки малы именно для газов из-за небольшой у них молекулярной теплопроводности.
На практике высота ребра, его материал и профиль поперечного сечения выбираются как из теплотехнических соображений, так и из соображений минимального габарита, веса, стоимости металла и др.
3. Р-V и Т-S диагр-мы и их св-ва.
а) dq = Tds, где Tне равен 0;dq > 0, ds > 0
По з-ку ds можно узнать подводится или отводится тепло
б) Пл-дь а12ба dq, с кот. сис-ма обменивается с О.С.
в) В P-V показ-ся только работа
В T-S показ-ся только теплота
С = dq/dT =T ds/dT
С = dq/dT =T ds/dT = 1 T/tg α = aв
Теплоноситель в локальной ф-ме пр-са T-S показ-ой ав
5. I-ый з-н тер-ки в прилож. к откр. термодин-им сист-ам (стац-ый и нестац-ый процессы)
1-ое начало тер-ки – один из осн. з-ов, терм-ки, яв-ся выр-ем з-на сохр-ия Е-ии для терм-ой сис-мы. Согласно 1-му з.т. кол-во тел-ты, сообщ-ое сис-ме, расх-ся на измен-ие вн. эн. сис-мы и соверш-ие сис-ой работы против внеш. сил.
а) закр-ая ТС : dn = dq – dl - мех. работа
б) откр-ая ТС: di = dq – dl` - тех. работа
dl = Pdυ dl` = -υdP TS – связанная энергия