- •Тема 1 Кн1 стр3. Общие сведения авиационных
- •Тема 2 Кн1 стр6-7 процесс сжатия
- •Тема 3 Кн 1 стр 8 влияние состава смеси на процесс сгорания
- •Тема 4 Кн 1 стр 11 процесс расширения
- •Тема 5 Кн1 стр18 характеристики двигателя аш-62ир Внешняя характеристика
- •Винтовая характеристика
- •Высотная характеристика
- •Тема 6 Кн1 стр 21 общие свед-я о дв-ле аш-62ир
- •Тема 7 Кн1 стр 23 режимы работы двигателя
- •Тема 8 Кн 1 стр 27 конструкция основных узлов двигателя
- •Тема 9 Кн1 стр37 условия работы поршня
- •Тема 10 Кн 1 стр 58 шатунный механизм двигателя
- •Тема 11 Кн1 стр 68 коленчатый вал
- •Тема 12 Кн 1 стр77 редуктор
- •Тема 13 Кн1 стр 92 механизм газораспределения
- •Тема 14 Кн 1 стр 97 конструкция деталей мех-зма г/распределения
- •Тема 15 Кн1 стр122 нагнетатель
- •Тема 16 Кн 1 стр 128 конструкция нагнетателя
- •Тема 17 Кн1 стр 140 картер
- •Тема 18 Кн 1 стр 163 масляная система двигателя
- •Тема 19 Кн1 стр 168 циркуляция масла во внешней
- •Агрегаты внутреней масляной системы
- •Тема 20 Кн 1 стр 174 конструкция агрегатов маслосистемы
- •Тема 21 Кн 1 стр 190 питание двигателя топливом
- •Тема 22 Кн 1 стр 193 поплавковый механизм
- •Тема 23 Кн 1 стр 198 работа главной дозирующей системы
- •Тема 24 Кн 1 стр 201 работа высотного корректора
- •Тема 25 Кн1 стр207 работа ускорительной системы
- •Тема 26 Кн 1 стр 211 конструкция карбюратора акм—62ира
- •Тема 27 Кн 1 стр 248 система зажигания
- •Тема 28 Кн1 стр279 система запуска двигателя
- •Тема 29 Кн 1 стр 290 воздушный компрессор ак-50м
- •Тема 30 Кн 1 стр 295 воздушный винт ав-2 и регулятор оборотов
- •Тема 31 Кн 1 стр 301 конструкция винта ав-2
- •Тема 32 Кн 1 стр 307 регулятор оборотов р-9см2
- •Тема 33 Кн1 стр 314 совместная работа рпо р-9см2 и в/в ав-2
Тема 1 Кн1 стр3. Общие сведения авиационных
ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕПЛЕЙ.
Авиа-ПД предст-ет собой машину, вырабатывающую мех-кую энергию за счет преобра-зования в ней хим-кой эн-ии топл. Процесс, произходящих в цил-дре дв-ля и обесп-щих преобразование хим-кой эн-гии топл в мех-кую, образует цикл дв-ля.
Цикл авиа-го ПД соверш-ся за 4хода поршня, что соответ-ет двум об-там К.В. или пово-роту его на угол 7200. Процесс, происх-щий в цил-дре дв-ля за один ход порш, наз-ся тактом. Поэтому дв-ли наз-ся 4-хтактными.
Действительный цикл дв-ля совершается при повороте К.В на угол больший 7200, хотя образующие цикл процессы чередуются точно ч-з 7200. Это обусловлено перекрытием отд-ных процессов смежных циклов.
Цикл дв-ля образуют 5 четко выраженных процессов: впуск (наполнение), сжатие, сго-рание, расширение и выпуск. Каждый из них оказ-ет большое влияние на протекание всего цикла, на мощность, экон-сть и надежность раб дв в целом.
ПРОЦЕСС ВПУСКА
В проц-се вп ц-дры напол-ся ТВС-ью. Процесс вп происх-т за ход порш от ВМТ до НМТ
т.е. от точки r до точки α (рис1). ТВС, приготавлимая в карбюр-ре , по впускным трубам ч-з открытые вп-ные кл-ны пост-ет в ц-дры, где смешив-ся с остаточными газами и обра-зует рабочую смесь.
Колич-во смеси, поступившей в ц-др за весь процесс вп-ка, наз-ют весовым (GСМ) зарядом смеси.
GСМ = γа V′h,
Где γа—уд-ный вес смеси в конце такта вп;
V′h---объем свежей смеси в ц-дре.
γа и V′h --- зависят от t0 см и pсм в конце процесса впуска.
Темп-ра см непрерывно повыш-ся в рез-тате соприкосновение с гор-ми поверхн-ми дета-лей и смешения с остаточными газами (дост до 1000С).
Умен-ние весового заряда смеси вследствие повыш-я ее темп-ры явл-ся причины сниж-я Nвзл дв при выс-х tнар в-ха (Рв-ха), перегреве дв-ля, вкл-нии подогрев в-ха поступ-го в карб-р
НАОБОРОТ, Увел-ние вес-го заряда смеси вследствие сниж-я ее темп-ры (Рв-ха) явл-ся причиной увел-я Nвзл дв при низ-х tнар в-ха (Рв-ха), при впрыске в смесь воды.
Избежать повыш-я tсм при ее сж-и в нагнетателе практ-ки невозм-но. Уменш–е же нагрева
смеси от деталей достиг-ся охл-ем этих дет, предусмотренным их констр-цией, а также поддержанием опред-го темпер-го реж дв-ля.
Процесс вп происх-т быстро в теч-и от 1/20 до 1/70 сек. Ск-сть движ-я горючей смеси по вп-ным тр-ам достигает 70-80м/сек. Гидросопр-ия на пути движ-ия смеси создают бобыш-ки головок ц-дров, напр-щие клап-в, клапаны, резкие повороты и трение смеси о стенки тр/пр-дов.
Для ум-ния гидро-х сопр-ний внутр-ние поверхности деталей, вып-тся гладкими, поворо-ты и переходы – плавными. На пути движ-ия в-ха и смеси устан-ют только необх-мые дет.
Увел-ние продолжит-сти пр-са вп достиг-ся за счет более раннего откр-я кл-на вп-ка и более позднего его закр-ия. Кл-н вп откр-тся в конце выпуска (точка r′ рис1), т.е. после того как порш прошел НМТ. Угол опережения откр-ия кл-на вп для дв равен 15-250, а угол запаздывания закрытия – 440; продолжительность процесса вп по углу поворота КВ сост-т 239-2490.
Опережение откр-я кл-на вп необх-о для того, чтобы к моменту начала движ-я поршня от ВМТ в такте вп, когда в ц-дре создается разряжение, он был подгот-лен к быстрому откр-ию увел-нию проходного сечения для смеси. За счет этого гидросопр-я движ-нию смеси уменьш-ся и весовой заряд ее увел-ся.
На реж-х, когда Рнадд выше Р-я остаточных газов, откр-ие кл-на вп с опереж-ем способ-т лучшей продувке КС—вытеснению остаточных газов свежей смесью. Это увел-ет весовой заряд смеси.
Чрезмерное опереж-е откр-я кл вп созд-т опасность пожара при низких Р-ях надд из-за проникновения во всасывающий систему горячих газов. При выс-х Р-ях надд это приводит к утечке части смеси ч-з кл вып.
Запаздывание закр-ия кл-на вп также увел-т весовой заряд см, т.к. она, имея знач-ную ск-сть к концу такта наполнения, по инерции продолжает поступать в ц-др, несмотря на изме -нение напр-ия движ-я порш. Кроме того в начале такта сж-я Рв ц-дре ниже Рнадд, что также спос-ет поступлению в ц-др большего кол-тва смеси.
Моменты откр-я и закр-я кл-на вп, обесп-шие наибольшее наполнение ц-дра свежей сме-сью, устанав-ются опытным путем.
Наддув дв-ля, т.е. питание его смесью под Р-ем выше атмосф-го,-- осн-ой способ увел-я весового заряда смеси и N дв. Сжатие смеси до Р-я выше атмосф-го произв-тся в нагн-ле. Весовой заряд увел-ся за счет повыш-я удельного веса свежей смеси γа в конце процесса вп, и за счет ув-ния объема V′h. На рис 1 показан дв раб-щего на взл реж—с надд рк=1050 мм. рт. ст, и на МГ—с рк=350мм рт ст.при атмосф-ном давл-ии р0=760мм рт ст. В обоих случаях кл вп откр-ся в точке r′, когда давл-ие остаточных газов рr′=(1,05-1,1)р0.
В 1-ом сл (рис1а) смесь сразу же нач-ет поступать в ц-др, помогая поршню выталкивать остат-ые газы и сжимая их. В рез-те объем остаточных газов в момент прихода порш в ВМТ становится меньше объема КС Vс, а объем свежей смеси в конце такта (вп) наполне-ния V′h будет больше, чем его рабочий объем Vh.
Во 2-ом сл (рис1б) смесь в ц-др начнет посту-ть только в точке 1, когда остаточные газы при движении поршня от ВМТ расширяется и их давл-е понизится до 350мм рт ст. В этот момент объем, занимаемый остаточными газами, значительно больше объема Vс, а объем V′h—меньше объема Vh.
Малый уд-ный вес см и малый объем, заним-мый ею в ц-дре, приводят к резкому ум-нию
весового заряда и сниж-ю N дв. Рсм в ц-дре в конце такта вп, т.е. ра=(0,85-0,95)рк в обоих сл-ях.