- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
Зайцев А.В., Трефилов Й.В.
Пермский государственный технический университет
Неоднородная случайная структура является одним из важнейших факторов, предопределяющих механическое поведение однонаправленно армированных композитов при нагружении. Исследование влияния структурных закономерностей на процессы неупругого деформирования и разрушения композитов может быть осуществлено экспериментально в результате обработки микрошлифов этих материалов, а также на основе анализа модельных структур.
Синтез фрагментов структуры композитов, армирующими элементами для которых являются круглые в поперечном сечении волокна, связан со случайным размещением непересекающихся гладких дисков на плоскости. Размеры включений и минимальное расстояние между волокнами являлись детерминированными и случайными, распределенными по нормальному и логнормальному законам. Сравнивая сгенерированные фрагменты волокнистых композитов {рисунок), можно сделать важный вывод: при одинаковых объемной доле, Dmin, (D) и kD симметричные законы распределения
предопределяют более однородных фракционный состав материала. Следствием выбора несимметричных законов распределения является наличие в случайной структуре крупных фракций, диаметры которых превышают (D) в 4,5-5 раз.
Рисунок. Фрагменты модельных случайных структур однонаправленно армированных композитов с предельной объемной долей волокон, диаметры которых распределены по нормальному (а) и логнормальному (б) законам распределения со средним значением (D)/L = 0,01 и коэффициентом вариации kD = 0,60 ( L — характерный размер фрагмента). При моделировании структур минимальные диаметр волокон и расстояние
между включениями были выбраны равными Dmin = (D)/2 и d/(D) = 0,0 соответственно
Сформулированы принципы построения алгоритмов синтеза, обнаружен и объяснен эффект регуляризации*, проявляющийся при генерации плотноупакованных случайных структур двухфазных композитов с круглыми в поперечном сечении волокнами одинакового диаметра. Установлено, что разброс характерных размеров включений является причиной появления локальности, препятствующей проявлению эффекта регуляризации и фактором, который предопределяет отсутствие периодической составляющей в случайных полях структуры. Кроме того, вид закона распределения диаметров волокон существенным образом влияет на характер поведения нормированных корреляционных функций в интервале от 0,5(D) до 2,0(D) Именно эти масштабы предопределяют характер неоднородности полей
напряжений и деформаций в неповрежденном однонаправленно армированном волокнистом композите и оказывают решающее влияние на начальный этап образования дефектов.
Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (грант РФФИ-Урал № 01-01-96479).
* Зайцев А.В., Лукин А.В., Трефилов Н.В. Статистическое описание структуры двухфазных волокнистых композитов // Математ. моделирование систем и процессов. - 2002. - Вып. 10. - С. 52-62.
ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
Зайцев Н.Н., ДибгСжёв К.А.
Пермский государственный технический университет
Эффективность параметрического анализа конструктивного совершенства управляемой системы, выполняемого на ранней стадии ее проектирования, во многом определяется возможностью оперативной оценки динамических и энергетических характеристик переходных режимов в системе. Для этого требуется многовариантное численное моделирование переходных режимов при различных входных воздействиях и с учетом имеющихся в системе нелинейных и нестационарных звеньев. Специфика данной задачи в необходимости оперативных корректировок математической модели системы, в частности ее порядка, значений параметров и вычисляемых характеристик.
Наилучшим образом указанная специфика учитывается при представлении математической модели
динамики системы в виде векторно-матричного |
уравнения состояния |
|
•*(0 = л х (0 |
+ ф(*(0 »0 . |
(1) |
где х - вектор переменных состояния, А - матрица коэффициентов линейной части системы, <р - нелинейная вектор-функция. Соответственно, при численном моделировании удобно использовать специальный численный метод интегрирования с рекуррентной формулой (Численный метод решения уравнений состояния нелинейных систем //Навигационные приборы и системы управления /Пермск. политех. ин-т.-1981.-С.131-136)
|
|
•**+1 ” У 0х к + £^/+ 1 Ф * , / » Я |
0,1 , |
|
|
|
1=0 |
|
|
где |
|
|
|
|
= |
У/ = |
А ,/ = 0,1,2, р = 1,2,... |
Фм = —г<Р(*(0,0 |
/ = 0, 1. |
|
|
м (/ + »)! |
at |
|
Матрицы F/ вычисляются перед началом интегрирования при р > 5. Производная <p*tl задается аналитически или определяется численным дифференцированием. При q = 0 точность метода соответствует методу Эйлера, а при q = 1 - исправленному методу Эйлера, но зависит от точности численного дифференцирования. На Рис. 1 приведена сравнительная погрешность вычисления угла отклонения поворотного управляющего сопла с двойным сферическим шарниром в тангажной плоскости при численном моделировании пространственного углового движения сопла, описываемого уравнением состояния 8-го порядка с учетом существенной нелинейности моментов от сухого трения.
Рисунок 1. Погрешность вычислений по формуле (1) |
в сравнении с методом Рунге-Кутты 4-го |
порядка (h = 0,001с): a - q = 0, h = 0,00001с; б - q= |
1, h - 0,0001с. |
СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
Зверев В.С., ТалинД.Д.
Пермский государственный технический университет
При хранении и эксплуатации зарядов из твердых ракетных топлив наблюдается постепенное изменение параметров, определяющих режим работы двигателя, что при их выходе из области допустимых значений приводит к потере его работоспособности. Этот факт может быть обусловлен
следующими процессами: |
|
|
|
|
|
|
1. Термическое разложение компонентов |
твердого |
ракетного |
топлива, сопровождающееся |
|||
процессами газо- и тепловыделения. |
При |
определенных |
условиях |
это приводит к |
изменению |
|
геометрических размеров и формы |
заряда, |
появлению трещин, отслоению покрытий, |
а также к |
тепловому самовоспламенению заряда.
Математическая модель процесса накопления продуктов разложения и разрушения заряда
представляет собой следующую систему уравнений: |
|
|
||||
|
д2с |
1 дс |
+ Г М |
I |
dt = В |
|
ы |
дгг |
г дг |
||||
к с |
||||||
|
|
|
|
|
Lр у |
с определенными начальными и граничными условиями, Решение данной системы уравнении позволяет найти время 0 до нарушения целостности заряда.
Математическая модель процесса теплового самовоспламенения заряда представляет собой уравнение теплопереноса вида:
р4 ^ |
= | :Ы 7’) ^ ] +— |
+ |
где ^ = *е'^(1-л)"(Ло+Л)"\ |
|
dt |
д г\ |
д г ) г dr |
at |
at |
также с определенными начальными и граничными условиями. Решение модели позволяет получить поля изменения температуры по своду заряда в различные моменты времени и определить время достижения критической температуры изделия, т.е. время до теплового самовоспламенения.
2. Диффузионные процессы |
(перераспределение компонентов |
между элементами двигателя, а |
|
также сорбция газов и паров |
из окружающей среды) могут вызывать изменение |
механических и |
|
баллистических характеристик |
топлива. Математическая модель |
диффузионных |
процессов также |
представляет собой дифференциальное уравнение параболического типа в частных производных вида:
5и
= £>Д|Л , |
с = ст ц . |
бт |
|
с определенными начальными и граничными условиями. Решение позволяет получить распределение концентрации с диффузионно-активных компонентов по слоям заряда для заданных моментов времени.
По заранее определенным зависимостям a =fi(c), е = f2(c), Е = f3(c), и = f4(c) концентрационные профили перестраивают в профили изменения свойств топлива. Далее определяют сохранение работоспособности заряда с измененными свойствами при помощи расчета внутрибаллистических характеристик или расчета напряженно-деформированного состояния. Последовательные решения данной задачи для различных моментов времени позволяет найти время сохранения работоспособности заряда.
Нами разработан и отлажен специализированный программный комплекс для математического моделирования всех вышеперечисленных процессов. Для комплекса разработан дружественный интерфейс, позволяющий в интерактивном режиме вводить или корректировать исходные данные для расчета, получать результаты в табличной и графической форме, управлять процессом в ходе его моделирования.
Для проверки адекватности результатов расчетов произведены вычислительные эксперименты на ранее исследованных изделиях, которые подтвердили работоспособность комплекса.
Комплекс может быть использовано для оценки сроков технической пригодности изделий, лимитированных вышеперечисленными процессами или для осуществления вычислительных экспериментов, направленных на поиск путей увеличения времени сохранения работоспособности зарядов. Кроме того, данный вычислительный комплекс может быть использован в учебном процессе для исследования в ходе вычислительного эксперимента влияния различных факторов на стабильность эксплуатационных характеристик зарядов.
ИССЛЕДОВАНИЕ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ ДВУХУПАКОВОЧНОГО
V |
ПОЛИУРЕТАНОВОГО ПОКРЫТИЯ "РЕАЛУР" |
Зиновьев В.М., Куценко Г.В., ЗрайченкоЛ.И. (ФГУП «НИИПМ», Пермь), Сухинин В.С. (ПГТУ), Новиков В.Н. (ООО «Полимер», Пермь)
При ряде несомненйых достоинств (высокая живучесть, не плохие физико-механические характеристики) однокомпонентные полиуретановые лакокрасочные материалы не всегда обеспечивают высокие уровень адгезии к защищаемому металлу и могут наноситься при температурах не ниже минус 10 °С.
Повышение физико-механических характеристик, адгезии к металлу покрытия и расширение температурного диапазона отверждаемого влагой воздуха полиуретанизоцианатного лака может быть достигнуто за счет использования дополнительного к влаге воздуха полиэфирполиольного отвердителя.
Проведенные нами исследования совместного отверждения полиуретанизоцианатного лака "Пластурел" (компонент I) влагой воздуха и полиоксипропилентриолами Лапрол-373 (ММ 370) и Лапрол-503 (ММ 500) (компонент II) позволили разработать рецептуру двухупаковочного лака "Реалур", отличающегося от "Пластурела" более высокой адгезией к металлу (1балл), температурным диапазоном нанесения лака на сталь (плюс 30 - минус 15) °С, более высокими физико-механическими характеристиками (прочность при ударе более 100 кг-см, предел прочности при разрыве 29-32 МПа).
При оптимизации рецептуры лака "Реалур" нами проведено исследование зависимости химической стойкости пленки лака в 20 % растворах серной, соляной, уксусной кислот, едкого натра, в воде от мольного соотношения изоцианатных (компонент I) и гидроксильных (компонент II) групп. Результаты исследования химической стойкости пленок по набуханию при температуре (20±2) °С представлена в Табл. 1.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
Агрессивная |
Соотношение |
|
|
Набухание, %, при выдержке, сутки |
|
|||
NCO/OH, |
|
|
|
|||||
среда |
1 |
2 |
5 |
9 |
12 |
15 |
||
моль/моль |
||||||||
|
||||||||
H2S04, 20% |
2:1,5 |
0,85 |
1,15 |
1,75 |
1,85 |
1,93 |
2,0 |
|
2:2,4 |
1,05 |
1,45 |
1,96 |
2,25 |
2,2 |
2,1 |
||
раствор |
||||||||
2:3 |
1,28 |
1,8 |
2,5 |
2,7 |
2,65 |
2,6 |
||
|
||||||||
НС1, 20% |
2:1,5 |
1,05 |
1,35 |
1,95 |
2,3 |
2,4 |
2,45 |
|
2:2,4 |
1,55 |
2,05 |
2,5 |
2,7 |
2,7 |
2,7 |
||
раствор |
||||||||
2:3 |
1,5 |
2,1 |
2,9 |
3,3 |
3,35 |
3,4 |
||
|
||||||||
Уксусная |
2:1,5 |
3,2 |
4,2 |
8,05 |
10,85 |
12,1 |
13,7 |
|
кислота, 20% |
2:2,4 |
5,5 |
7,2 |
11,0 |
18,3 |
19,1 |
20,1 |
|
раствор |
2:3 |
7,0 |
9,6 |
13,5 |
18,0 |
19,25 |
20,2 |
|
NaOH, 20% |
2:1,5 |
0,9 |
1,2 |
1,35 |
1,80 |
1,8 |
1,8 |
|
2:2,4 |
1,0 |
1,30 |
1,7 |
1,8 |
1,8 |
1,8 |
||
раствор |
||||||||
2:3 |
1,15 |
1,5 |
1,8 |
1,8 |
1,8 |
1,8 |
||
|
||||||||
Вода |
2:1,5 |
1,15 |
1,5 |
2,4 |
2,9 |
2,9 |
3,0 |
|
2:2,4 |
1,5 |
1,95 |
2,9 |
3,5 |
3,25 |
3,3 |
||
|
2:3 |
1,85 |
2,4 |
3,45 |
3,8 |
3,86 |
3,9 |
Из приведенных данных следует, что покрытие "Реалур" вне зависимости от мольных соотношений NCO/OH устойчиво в среде серной, соляной кислот, едкого натра, но не устойчиво в уксусной кислоте.
В изученных агрессивных средах наибольшую химическую стойкость проявляет композиция, полученная при соотношении NCO:OH=2:l,5, что объясняется участием в процессе отверждения как гидроксильных групп Лапрола, так и влаги воздуха с образованием в пространственной сетке покрытия на ряду с уретановыми алофанатных групп. Оптимальное соотношение этих групп и определяет химическую стойкость покрытия. При соотношении NCO/OH менее одного избыток гидроксильных групп в пленке из-за разных констант скорости реакции NCO с ОН группами Лапрола и влаги воздуха не позволяет получить оптимальное соотношение уретановых и алофанатных групп в сетке покрытия, что и сказывается на снижении его химической стойкости.
Из данных Табл.1, следует, что по сравнению с водой 20 % растворы серной и соляной кислот не снижают, а 20 % раствор едкого натра даже повышает химическую стойкость покрытия.
Результаты исследований позволили рекомендовать лак "Реалур" для антикоррозионной защиты оборудования нефтехимического и теплоэнергетического комплексов в условиях нанесения покрытия в диапазоне температур (258 - 318) К. На лак и покрытие "Реалур" разработаны технические условия ТУ 84-07509103.505-99.