- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
Романов Н.И., Ожиганов И.А.,Шелякин Ю.П., Григорьев В.Н., Романов М.Н., ПономаревХ.А. Пермский государственный технический университет,
ОАО «Мотовилихинские заводы», г. Пермь
При решении основной задачи внутренней баллистики (ОЗВБ) АО определяется некоторое давление пороховых газов (ПГ) Р в заснарядном пространстве. В ряде работ по баллистики [1] это давление используется без особого названия; в некоторых [2] - оно называется «среднебаллистическим давлением, одинаковым для всех точек занарядного пространства в данный момент времени». Считаем, что это определение является справедливым. Среднее баллистическое давление используется для определения давления ПГ у дна снаряда РСн и дна канала ствола Р ^ . В работе [1] эти давления определяются из выражений:
|
|
Р , И = -(РР |
|
Г т = П - Г с н = П(р— >‘ , |
( 1) |
|
1 Г7 |
(р |
г , |
1 (О |
|
. 1 О ) |
|
где: (рх= 1 + V |
= К0+ - —; <р0 =1 +- —. |
|
||||
|
|
|
3 q |
|
2 q |
|
В других работах [2] для этого используются зависимости: |
|
|||||
|
|
Р а = — Р |
P „ = < P l P < H = f l — P |
(2) |
||
|
|
|
<р. |
|
(р . |
|
1 |
(О |
. |
1 |
со |
г- |
|
где: (р. = (р} + ----- ; |
<р0 = <рх + |
|
, при этом (рл Ф К 0. |
|
||
3 q |
|
2 |
q |
|
|
Принимается также, что реальное давление ПГ по длине заснарядного пространства между Ркн и Рен
изменятся по линейному закону. С учетом этого положения, среднее баллистическое |
давление Р должно |
|||||
быть |
равно Р = —{Ркн + Рен )• |
в |
этом слУчае |
Д°лжно выполниться, |
например, |
условие |
2 (р, |
= n ( l + <pl). Однако это не |
имеет |
места. Для |
преодоления данного противоречия, |
нами, в |
выражение для определения Рен, введен некоторый дополнительный коэффициент (р^ • С учетом этого
дополнительного коэффициента, выражение для определения Рен и Ркн принимают, например вид:
Рен |
^ кн ~ ^>0^>сн ~ |
^ ^ |
(3) |
|
Получено выражение для определения коэффициента (pi.
_ 2(р
(4)
92 ^i(l + ^o)
Введение дополнительного коэффициента qh несколько увеличивает давление ПГ у дна снаряда. В докладе рассматривается результаты исследований по данному вопросу.
1. Ларман Э.К. Курс артиллерии, т.1. / АИА, 1956.
2 . Серябряков М.Е. Внутренняя баллистика ствольных систем и пороховых ракет / Оборонгиз, 1967.
КОНЦЕНТРАЦИОННАЯ ЗАВИСИМОСТЬ УСИЛЕНИЯ ЭЛАСТОМЕРОВ ДИСПЕРСНЫМИ НАПОЛНИТЕЛЯМИ
Рыбаков Й.А.
, Пермский государственный технический университет
Наполненные эластомеры представляют собой частный случай гетерогенных сред. |
Проблема |
||
создания вычислительных методов |
определения |
их параметров актуальна до |
сих пор. |
Экспериментальное решение этой задачи зачастую ограничено либо экономическими причинами, либо технической сложностью эксперимента, либо невозможностью осуществления последнего. Определение значений этих параметров сводится к вычислению значений характеристик различной физико химической природы гетерогенных материалов. Из различных способов пригодных для этого, наиболее подходящим, по-видимому, является модель [1] вычисления эффективных характеристик гетерогенных материалов, основанная на полевых методах теории многих тел. Воспользуемся, например, формулой, следующей из симметричного приближения, и которая для двухкомпонентной смеси имеет вид:
A#"А |
1 + |
з-(д-А)-ф, |
(О |
|
А+2Д-(А-А).Ф, |
|
В этой формуле й ф £>,, и D2 есть значения одноименного параметра для смеси, первой и второй компонент, соответственно; Фу - объёмная доля первой компоненты. В данной работе обсуждается возможность применения предлагаемой модели для исследования концентрационной зависимости усиления каучуков и резин дисперсными наполнителями. Некоторые свойства усиленных дисперсными наполнителями каучуков и резин, а в общем случае наполненных эластомеров имеют свои особенности. Одним из основных свойств наполненных эластомеров и изделий из них является комплекс реологомеханических характеристик. Для решения задач оптимизации свойств и технологической переработки наполненных эластомеров нужно иметь количественные зависимости реолого-механических характеристик эластомеров от параметров их рецептуры и технологии производства.
Значения реолого-механических характеристик компонент наполненных эластомеров [твёрдого наполнителя (пусть это будет D\) и связующего (соответственно D2)] существенно различаются. По
данным работы [2] отношение —- = 103 —10 5, например, для динамической вязкости и модуля вязкой
D 2
упругости. Для наполненных эластомеров формула (1) принимает вид:
1 + 2 |
Ф, |
= —^~ |
|
D eff = 1 + Т |
D ' |
(2) |
|
'4Г |
А |
||
- - 1 |
|
|
|
|
|
|
В работе [2] для зависимости динамической вязкости и модуля вязкоупругости наполненных
каучуков и резин от объёмной |
доли наполнителя предложена эмпирическая формула: |
|
|||
|
|
|
0 L Л |
|
|
|
|
1 + 1 . 2 5 |
- |
|
(3) |
|
|
|
1 - * L |
|
|
|
|
|
ф,т J |
|
|
где: |
Ф\~~ как и |
прежде; Фт- наибольшее |
возможное |
значение Ф ] , |
обусловленное |
хаотическим |
расположением частиц твердого наполнителя. Расчет |
по формулам |
(2) и (3) дает |
||
результаты, различающиеся на доли процента при Ф х < 0 . 9 |
• Ф т. |
|
|
Список литературы
1.Рыбаков Н.А. Определение параметров гетерогенных материалов. // Аэрокосмическая техника и
высокие технологии - 2002. - Пермь: ПГТУ, 2002 - с. 227.
2.Ермилов А.С., Зырянов К.А., Концентрационная зависимость усиления каучуков и резин дисперсными наполнителями. // Заводская лаборатория. Диагностика материалов - 2001, т. 67, №9 - с. 62-64.
СМАЗОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ РАБОТЫ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Сайдаков Ю.Н.
ОАО «Пермский завод смазок и СОЖ»
Для выбора наиболее эффективных смазочно-охлаждающих технологических средств весьма полезным является полное представление о поведении этих средств в различных узлах трения качения и скольжения. Исследования, проведенные нами, показали, что вопросы гидродинамики смазочно охлаждающих жидкостей, а также прокачиваемых и закладных пластических смазок эффективно могут быть решены поляризационно-оптическим методом.
Еще более эффективно и гармонично этот метод можно использовать при прогнозировании долговечности работы различных гидромеханических конструкций. В основу прогнозирования положена теория кинетической концепции прочности (термофлуктуационная теория разрушения), впервые предложенная академиком С.Н. Журковым. Нам удалось связать время до разрушения гидромеханической конструкции с коэффициентом концентрации напряжений, который наиболее эффективно может быть определен классическим методом фотоупругости (поляризационно-оптический метод). Отметим, что в этом случае при расчетах конструкций и сооружений на длительную прочность можно обойтись без общепринятых понятий тензорных полей напряжений и деформаций. Для концентрации напряжений достаточно знать краевое значение максимального напряжения, которое относят к номинальному. Оба эти напряжения определяются поляризационно-оптическим методом на моделях.
Существует другой подход прогнозирования длительной прочности конструкций. В этом случае не обходятся без указанных полей тензоров деформаций, напряжений и расчеты на длительную прочность по напряжениям или деформациям выполняют в два этапа.
Первый этап заключается в том, что методами сопротивления материалов или более точными методами теории упругости, пластичности, ползучести и др. рассчитывают напряженнодеформированное состояние (НДС) конструкции. Если не помогают теоретические методы, то для решения задачи могут привлекаться экспериментальные методы. Наиболее эффективными в последнее время становятся экспериментально-численные методы. Под численными методами, прежде всего, имеются в виду почти всемогущий метод конечного элемента (МКЭ) или его модификации. Путем сравнения различных методов расчета концентрации напряжений нами выбран эффективный и наиболее «интеллигентный метод», использующий теорию конформных отображений (метод теории функций
комплексного переменного).
Второй этап заключается в том, что используя различные подходы механики разрушения, критерии разрушения и установленные тензорные поля напряжений, деформаций и смещений (или комбинации их,
например коэффициенты концентрации напряжений К а , деформаций К с и др.) определяем время безопасной эксплуатации конструкций или длительную прочность ее.
Список литратуры
1. Shvetsov A.V., Perminov V.P., Maikov V.P., Saidakov Y.N. Prediction of the ceramic structures lifttime with the kinetic couseption of strength. 9th International conference on experimental Mechanics, 20-24
August, Copenhagen, 1990, Denmark.
2- Швецов A.B., Сайдаков Ю.Н. Концентрация напряжений и механика разрушения. Тезисы доклада на научно-технической конференции «Аэрокосмическая техника и высокие технологии —99»,
Пермь, 1999, с. 17.
3. Сайдаков Ю.Н., Швецов А.В. О новом способе определения пьезооптического класса материалов Вестник ПГТУ «Механика и технология материалов и конструкций», № 2, Пермь, 1999, с.
231-540.
4.Сайдаков Ю.Н. О погрешности экспериментов по изучению коэффициентов концентрации напряжений Вестник ПГТУ «Математика и прикладная математика», Пермь, 1999, с. 74-77.
5.Сайдаков Ю.Н., Швецов А.В. Оптически активные материалы и их оптико-механические
испытания, Вестник ПГТУ «Динамика и прочность машин», № 2, Пермь, 2000, с. 56-64.
ИССЛЕДОВАНИЕ УСЛОВИЙ ВОЗНИКНОВЕНИЯ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ РДТТ
СйльниковА. Ф., Сальников Д.А.
Пермский государственный технический университет
Проведены экспериментальные и теоретические исследования условий возникновения продольных колебаний в камере сгорания РДТТ. Изучалось влияние различных факторов на возможность возникновения продольных акустических колебаний. Исследования показали, что причинами возникновения подобных колебаний в камере сгорания РДТТ могут являться как газодинамические источники, так и кинетические. Первые связаны с взаимодействием основного потока с конструктивными элементами камеры сгорания. Кинетические источники связаны, в первую очередь, с поверхностью горения, т.е. с процессами горения. Газодинамические источники возникновения продольной акустической неустойчивости работы РДТТ являются определяющими, т.к. их «вклад» в приток акустической энергии составляет 85-92%, в то время как доля энергии от кинетических источников составляет 8-15%. Однако, для крупногабаритных РДТТ с быстрогорящими топливами (U>30 мм/сек при давлении Р>6 МПа), вклад поверхности горения в энергию колебаний достаточно существенен и при определенных условиях кинетические источники могут являться условиями перестройки колебательных процессов в камере сгорания РДТТ. Ниже представлено изменение относительной амплитуды притока акустической энергии от поверхности горения к амплитуде притока энергии от газодинамических источников для 1 и 2 моды колебаний, полученное для конкретного двигателя.
1 мода
2 мода
0 |
1 |
2 |
3 |
т,4сек |
На графике видно, что на участке работы двигателя с 0.8 до 2.4 секунд вторая мода продольных колебаний является определяющей. Это подтверждает идею о важности изучения и учета кинетических источников притока акустической энергии в РДТТ.
ПОДДЕРЖАНИЕ ВЫСОКОЙ НАДЕЖНОСТИ МОЩНЫХ ЖРД В ПРОЦЕССЕ ДЛИТЕЛЬНОГО СЕРИЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА С УЧЕТОМ ПОВЫШЕНИЯ ИХ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
Сатюков В.А.
ОАО «Протон - Пермские моторы», г. Пермь
На заводе им. Я.М.Свердлова, предшественнике ОАО «Протон - Пермские моторы», с 1963 года изготавливался самый мощный ЖРД в мире тягой 1474 кН на земле. Двигатель РД-253, разработанный в 1961 - 1965 годах в НПО «Энергия», после модернизации в 1992 году получил индекс РД-275, и его земная тяга возросла до 1670 кН. В настоящее время проводится очередная модернизация двигателя с целью увеличения тяги на 5 %. К двигателю первой ступени предъявляются очень жесткие требования по надежности, что особенно актуально для ракеты-носителя «Протон», все ступени которого работают на самовозгорающихся компонентах, и в случае аварии при запуске на первой ступени неизбежно полное разрушение уникального стартового комплекса. Коэффициент надежности двигателя РД-275 составляет 0,998 и является самым высоким среди ЖРД, изготавливаемых во всех ведущих двигателестроительных фирмах мира за всю историю ракетостроения.
Целью настоящего исследования является уточнение значений прочностных характеристик входных магистралей двигателя на примере магистрали подвода окислителя МО13-100. Двигательная установка первой ступени ракеты-носителя «Протон» состоит из шести двигателей, установленных на кардановых подвесах, что дает возможность за счет изменения векторов тяги двигателей обеспечить движение ракеты по расчетной траектории. Входные магистрали двигателей работают в очень сложных условиях: гидроудары при запуске и выключении, пульсации при изменении режимов, виброперегрузки и возможность возникновения опасных резонансных явлений. Указанные факторы приводили на некоторых многодвигательных установках к разрушению ракеты-носителя и стартового комплекса.
За период серийного производства двигателей РД-253 и РД-275 и их модернизации были проведены конструктивные и технологические изменения с целью повышения надежности входных магистралей, повышения качества и прочности сварных соединений, повышения технологичности и снижения трудоемкости их изготовления. За рассматриваемое время по магистрали МО13-100 было проведено 13 крупных изменений по конструкции и 11 по технологии, что позволило удержать стабильность производства и надежность изготовления на должном уровне, существенно снизить количество серьезных и повторяющихся дефектов. Можно констатировать, что в настоящее время не полностью решены вопросы по двум проблемам:
•Засорение внутренних полостей посторонними частицами.
•Трещины и непровары сварных швов, обнаруживаемые при контроле.
Увеличение тяги двигателя при его модернизации повышает нагрузку на конструкцию, в том числе и на входные магистрали, толщина которых остается неизменной, поэтому определение реальных запасов прочности является весьма актуальной задачей. Из расчетов и результатов эксперимента следует, что наиболее нагруженной деталью, работающей под внутренним давлением во входной магистрали окислителя, является входной патрубок М003-120, в котором на штатном рабочем режиме приведенное напряжение растяжения составляет 9,26 кгс/мм2 и запасы прочности пВ = 6,80 и пТ = 4,86. При гидроударе в магистрали приведенное напряжение в патрубке составило 32,4 кгс/мм2 и запасы прочности пВ = 1,44 и пТ = 1,39.
Результаты экспериментальных и численных исследований показали, с увеличением тяги двигателя на 5 % его прочностные характеристики снижаются несущественно, а рассчитанные коэффициенты запаса прочности удовлетворяют регламентным требованиям.
|
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ |
|
СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ТОПЛИВНОЙ МАГИСТРАЛИ |
|
ЖИДКОСТНОГО РАКЕТНОГО ДВИГАТЕЛЯ РД-253 |
I |
Сатюков В.А. , Бабушкин А.В.2, Соколкин Ю.В.2, Чекалкин А.А. 2 |
|
ОАО «Протои-Пермские моторы»,2Пермский государственный технический университет |
Анализ разрушений сварных конструкций показывает, что их причиной является, как правило, дефекты типа трещин, а также недостаточное сопротивление материала распространению в нем трещины при воздействии данных эксплуатационных факторов. Поэтому возникает прямая необходимость в определении величины сопротивления материала распространению в нем трещины (трещиностойкость) и учете значений этой характеристики при оценке свойств материала в конструкции при заданных условиях его эксплуатации.
В рамках данной работы были проведены испытания сварных соединений хромоникелевой стали маршевого ракетного двигателя РД-253 первой ступени ракетоносителя «Протон» на статическую трещиностойкость. Для этого применялись образцы стандартной формы /1/, отличительной особенностью которых является наличие сварного шва в рабочей зоне. При этом шов располагается вдоль предполагаемой траектории движения трещины при испытании, а вершина одностороннего надреза находится в непосредственной близости от сварного шва. Поскольку образцы сварного соединения вырезаны из готового изделия, то они обладают также и конструктивными особенностями этого изделия. Образцы имеют радиус скругления, соответствующий радиусу трубопровода; толщина образцов соответствует толщине свариваемой стенки изделия. Радиус скругления достаточно велик относительно габаритов образца, поэтому при анализе результатов испытаний его влиянием пренебрегали. Малая толщина стенок изделия приводит к тому, что в носике трещины не возникают условия плоской деформации, поэтому значения характеристик трещиностойкости необходимо считать условными.
По условиям статических испытаний образцов на трещиностойкость в вершине надреза предварительно должна быть сформирована усталостная трещина. Получение начальной усталостной трещины в образцах производилось на усталостной машине. Усталостное нагружение образцов проводилось в условиях отнулевого жесткого циклического растяжения при постоянном визуальном контроле длины начальной трещины. Перед статическими испытаниями фиксировались индивидуальные геометрические размеры каждого образца и визуально определимая длина начальной трещины. Статические испытания образцов на внецентренное растяжение проводились с использованием информационно-испытательного комплекса: разрывная машина Р-0,5 - АЦП - персональный компьютер IBM-PC. Результаты испытаний представляют собой набор соответствующих значений величин перемещения активного захвата испытательной машины и усилия для каждого образца, зафиксированный в виде файла данных. Полученные данные позволяют строить диаграммы деформирования образцов в координатах усилие - перемещение.
Экспериментальные данные в виде диаграмм деформирования использовались для расчета характеристик трещиностойкости. При расчете характеристик трещиностойкости сварного соединения используется энергетический критерий механики разрушения, основанный на модели хрупкого разрушения. В рамках линейной механики разрушения величина необратимой работы, затраченной на образование единицы площади свободной поверхности трещины, является постоянной характеристикой материала. Учитывая, что устойчивое развитие трещины определяется балансом полной энергии механической системы, по данным эксперимента в виде диаграмм деформирования можно определить значения коэффициента интенсивности напряжений /2/. При этом для каждой точки диаграммы деформирования тела с трещиной, используя итерационный алгоритм расчета НДС, определяются соответствующие значения параметров трещиностойкости. Для расчета полей напряжений в образце с трещиной применялись численные процедуры метода конечных элементов, реализованные в
программном пакете ANSYS.
Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследовании в
раМках проекта РФФИ-Урал №02-01-96403.
Список литературы
1ГОСТ 25 506-85 Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. -М.: Изд-во стандартов,
1985.
2Соколкин ЮВ Федотов А.В., Чекалкин А.А. Экспериментально-расчетный метод исследования распространения трещин в порошковых структурно-неоднородных материалах// Вестник ПГТУ Механика композитов. Пермь, 2000. № 1. С 100-105.
ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И АНАЛИЗ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАРНЫХ. ТРУБОПРОВОДОВ ЖРД
Сатюков В.А. *, Соколкин Ю.В. ** Чекалкии А.А. **, Котов А.Г ** * ОАО «Протон - Пермские моторы», Пермский государственный технический университет
Рассматривается задача о деформации и трещиностойкости сварного тонкостенного трубопровода узла подвода ЖДР под внутренним давлением. Трубопровод представляет собой тонкостенную пространственную сварную конструкцию. Два продольных шва и один кольцевой шов соединяют конический и тороидальный фрагменты трубопровода постоянной толщины. Геометрическая модель трубопровода создается в терминах твердотельного моделирования и представляет собой совокупность координат ключевых точек, связанных списков геометрических объектов и математических определений их типов. Для описания оболочечных элементов конструкций используется трехуровневая иерархия геометрических объектов: точка - линия - поверхность.
Для расчета и анализа напряженно-деформированного состояния рассматриваемой конструкции формулируется краевая задача статики в рамках теории оболочек Кирхгофа-Лява. Численная реализация осуществляется методом конечных элементов с использованием восьмиузлового четырехугольного оболочечного конечного элемента с нелинейными функциями формы.
Численное исследование параметров трещиностойкости конструкции проводится в рамках представлений линейной упругой механики разрушения и на основе двухуровневого подхода. Суть данного подхода заключается в том, что макроскопические поля напряжений, полученные из решения краевой задачи статики оболочечной конструкции, используются как внешние нагрузки в задаче второго уровня - описания процесса деформирования в окрестности вершины трещины и расчета параметров трещиностойкости. Алгоритмически данную методику можно представить в виде последовательности следующих этапов:
■расчет напряженно-деформированного состояния конструкции;
■определение компонент тензора напряжений в интересующих зонах (точках) конструкции;
■выбор размеров и конфигурации модельной трещины;
■построение расчетной (конечно-элементной) области, моделирующей трещину и прилегающую к ней часть конструкции;
■решение краевой задачи о напряженно-деформированном состоянии в окрестности трещины с нагрузками на границах в виде макронапряжений;
■определение параметров трещиностойкости.
На заключительном этапе проводится сопоставление рассчитанных в модельной задаче параметров трещиностойкости с соответствующими экспериментальными данными. В качестве характеристик трещиностойкости обычно исследуются следующие параметры: коэффициенты интенсивности напряжений (КИН) связанные с тремя основными типами нагружения (KJt KJJt Кш). Учитывая, что сдвиговые напряжения в конструкции существенно ниже мембранных напряжений, ограничимся численным моделированием поведения области в окрестности трещины нормального отрыва. Для анализа выделяются четыре зоны сварных швов с наибольшим уровнем мембранных напряжений. Рассматриваются два вида ориентации трещины: вдоль образующей оболочечной конструкции и в окружном направлении.
При моделировании раскрытия трещины конечной длины вокруг нее «вырезается» область произвольной формы, размеры которой подбираются таким образом, чтобы вблизи границ области напряженное состояние было однородным. Это означает, что границы области должны быть настолько удалены от вершины трещины, чтобы сингулярность напряжений в ее окрестности не сказывалась на напряженном состоянии в удаленных от вершины трещины зонах области. Решение краевой задачи механики деформирования и разрушения осуществлялось методом конечных элементов на основе плоского (в силу малой кривизны локальной области) треугольного шестиузлового конечного элемента с использованием его сингулярной модификации в вершине трещины. Практический интерес с точки зрения методов неразрушающего контроля представляют значения пороговой и критической длины трещины. Для их определения строятся зависимости КИН от длины трещины заданной ориентации в конкретной точке конструкции. При построении этих зависимостей решается ряд краевых задач по расчету КИН для нескольких дискретных значений длины трещины в предполагаемом диапазоне длин с последующей аппроксимацией.
В результате численного моделирования показано, что значение КИН существенно зависит как от местоположения, так и от ориентации трещины нормального отрыва. Выявлены наиболее опасные с точки зрения трещиностойкости зоны сварных швов конструкции и сформулированы рекомендации для контрольных мероприятий.