- •Кривошипные прессы.
- •Воронеж 2010
- •Глава 1. Колебания и нагрузки на опоры кривошипного
- •1.1. Суть проблемы
- •1.2. Величина инерционной силы
- •1.3. Наибольшие угол наклона и вертикальное
- •1.4. Наклон пресса на фундаменте, силы в анкерных болтах
- •1.5. Колебания пресса на виброопорах
- •Глава 2. Перегрузка кривошипных прессов
- •2.1. Общие замечания
- •2.2. Перегрузка закрытых прессов
- •2.3. Перегрузка открытых прессов
- •2.4. Влияние параметров кривошипного пресса
- •2.5. Определение силы, развиваемой прессом при отключении
- •2.5.2. Практическое использование разработанной методики
- •Глава 3. Заклинивание кривошипных прессов.
- •3.2. Обоснование возможности создания конструкций
- •Глава 4. Создание и исследование устройств для
- •4.1 Актуальность задачи. Обзор применяемых конструкций и
- •4.2. Исследование способа расклинивания силой, прикладываемой к кривошипно-шатунному механизму
- •4.2.1. Теоретический анализ
- •4.2.1.1. Приложение расклинивающей силы к шатуну
- •4.2.1.2. Приложение расклинивающей силы к кривошипу
- •4.2.1.3. Приложение расклинивающей силы к рычагу
- •4.2.1.4. Анализ полученных формул
- •4.2.2. Экспериментальное исследование
- •4.2.2.1. Описание экспериментальной установки
- •4.2.2.2. Методика проведения экспериментов
- •4.2.2.3. Результаты экспериментов и их анализ
- •4.3. Теоретическое исследование работы устройства для
- •4.3.1. Анализ действующих в устройстве
- •4.3.1.1. Устройство первого исполнения
- •4.3.1.2. Устройство второго исполнения
- •4.3.2. Анализ полученных формул
- •4.3.3. Определение угла поворота эксцентрикового
- •4.3.4. Определение силы заклинивания пресса по
- •4.4. Определение коэффициентов трения покоя
- •4.4.1. Конструкция и параметры экспериментальных
- •4.4.2. Определение величин коэффициентов трения покоя
- •4.6. Создание и экспериментальное исследование промышленного
- •4.6.1. Конструкция и работа устройства
- •4.6.2. Экспериментальное исследование устройства
- •2−Двухплечий рычаг, 3−насос гоо3)
- •4.7. Разработка конструкции устройства для расклинивания кгшп с валом параллельным фронту пресса
- •4.7.1. Определение параметров устройства на стадии проектирования
- •4.7.2. Описание конструкции устройства для расклинивания пресса кгшп модели к8540 силой 10мн
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
1.3. Наибольшие угол наклона и вертикальное
перемещение пресса с фундаментом
Расчетная схема пресса с фундаментом (для краткости будем называть – установка) показана на рис. 1.4 (центр масс установки помещен в точку 0 − начало выбранной нами системы координат).
Рис. 1.4. Расчетная схема открытого кривошипного пресса
Согласно нормам проектирования [63], центры масс пресса и фундамента располагаются на одной вертикали, проходящей через центр масс площади фундамента .
Перенесем силу по линии действия до пересечения с вертикалью и в точке пересечения разложим ее на горизонтальную и вертикальную составляющие.
Очевидно, что , (1.13)
. (1.14)
Применяя для силы формулу (1.12), как было показано выше (гл. Ι, п.1.1), будем определять ее составляющие, как:
, (1.15)
. (1.16)
Разумеется, если станина пресса наклоняемая, то угол следует скорректировать на величину наклона установки.
От действия горизонтальной составляющей установка поворачивается (рис. l.4) относительно центра масс площади фундамента , причем этот центр масс в таких расчетах считают неподвижным [64].
Пренебрегая моментом от действия сил тяжести при наклоне установки, имеем следующее уравнение ее движения
(1.17)
(при , , ),
где: – момент инерции установки относительно точки ;
, и – угол поворота установки и угловые скорость и ускорение;
kl – жёсткость основания при упругом наклоне установки [63];
– плечо горизонтальной составляющей Fy относительно точки Сф (для ненаклоняемой станины – см. рис. 1.4).
Обозначив и решив уравнение (1.17) с учетом (1.15), получим следующее выражение
. ( 1.18)
Если через обозначить наименьшее время, когда будет выполнено равенство
, (1.19)
то тогда наибольший угол наклона будет определяться по формуле
. (1.20)
Аналогично, переходя к определению наибольшего вертикального перемещения установки от действия силы , получим
, (1.21)
где:
– масса установки (пресс-фундамент);
,
где: – жёсткость основания при вертикальных перемещениях фундамента;
– наименьшее время, когда будет выполнено равенство
. (1.22)
Для подтверждения допустимости применения формулы (1.12) вместо (1.11) в рассматриваемых случаях на рис. 1.5 приведены графики Z= f(t) для начальной стадии колебаний открытого однокривошипного пресса простого действия модели КД2326 номинальной силой 400 кН (40 тс).
На рисунке линия 1 построена по результатам расчета с применением приведенных выше формул, т.е. когда рассчитывается по формуле (1.12), а линия 2 построена для случая, когда рассчитывается по формуле (1.11).
Рис. 1.5. Графики зависимости Z = f(t) открытого однокривошипного
пресса модели КД2326 силой 400 кН
Для последнего случая были выполнены необходимые выкладки и получены соответствующие зависимости.
Исходные данные для расчета:
Рн = 400 кН; k =0,3; δ = 0,6; kz = 38,3 МН∙м-1; ω = 715 c-1; ωz = 74,5 c-1; mу = 6,9∙103 кг.
Анализ приведенных графиков свидетельствует о приемлемости для расчетов сделанного ранее допущения, касающегося определения силы инерции F.