- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
Жанжеров Е.Г Пермский государственный технический университет
При управлении полетом аэробаллистического летательного аппарата (АБЛА), состоящего из ракетыносителя и крылатой головной части, важной задачей является выведение его с требуемой степенью точности в определенную область земного пространства, что позволит на заключительном этапе полета осуществить наведение АБЛА в заданную точку с помощью управления его движением по карте местности, записанной в памяти бортового компьютера. Решение поставленной задачи может быть осуществлено с помощью терминального наведения АБЛА. Под терминальным наведением понимается управление полетом ЛА при учете координат цели.
В настоящее время задача терминального наведения достаточно успешно решена для ЛА баллистического типа в связи с наличием априорной информации о виде траектории ЛА. Осуществив прогноз промаха ЛА, можно реализовать мероприятия по его ликвидации с помощью управления угловым положением продольной оси ЛА При полете АБЛА, который происходит в атмосфере, огибая земную поверхность, точный прогноз его точки приземления осуществить невозможно в связи с разбросами параметров атмосферы относительно стандартной и случайного характера действующих на ЛА внешних возмущений.
В работе осуществлены анализ динамики системы терминального наведения АБЛА и выбор закона управления, исходя из удовлетворения требования к устойчивости и. качеству регулирования. С этой целью определены z и w -передаточные функции системы и получены условия е устойчивости
2 > Тk |
( 1) |
ККкТ0
Здесь Т0- достижимо, период квантования системы, Тк- постоянная времени форсирующего звена.
Получен вид алгоритма управления, реализуемый в бортовом компьютере, обеспечивающий терминальное наведение при удовлетворении требования к динамике системы
U u = К }и и - K 2U\i-\ “ U 2i_i |
( 2) |
Тогда алгоритм управления углом тангажа будет иметь вид |
|
= |
0) |
л е - отклонение угла наклона вектора скорости АБЛА.
Для подтверждения теоретических выводов было проведено моделирование системы терминального
наведения АБЛА при следующих значения коэффициента К 2, К 2 = 0 |
и К 2 ФО |
|
|||
Результаты моделирования показаны в Табл. 1. |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
X t км |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2200 |
А Х 1 м |
1118 |
495 |
277 |
720 |
956 |
Д Х 2 м |
730000 |
733000 |
760000 |
832000 |
896000 |
В Табл. X t - расстояние от цели, при достижении которого начинается терминальное наведение АБЛА. А X = Х ц —X j , причем A X j - соответствует реализации закона управления углом тангажа при наличии информации о скорости изменения угла d6 ( К 2 = 1,3 ); Д Х 2 - соответствует отсутствию в законе управления информации о скорости изменения углас?0 ( К 2 = 0 ). Анализ полученных результатов показывает, что отклонение АБЛА от цели во втором случае недопустимо велико. Это обусловлено неустойчивостью системы. В первом случае отклонение АБЛА от цели невелико и находится в допустимых пределах, что обусловлено обеспечением устойчивости системы за счет наличия информации о скорости изменения угла dd , как было показано выше. Итак, можно сделать вывод, что предложенный алгоритм управления позволяет осуществить терминальное наведение АБЛА с заданной степенью точности.
СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
Жанжеров Е.Г., Бортникова О.В. Пермский государственный технический университет
В полете на ракету действуют различные возмущения, которые приводят к возникновению отклонений углов разворота ракеты, а также параметров движения (скоростей, координат) от программных значений. Задача состоит в уменьшении данных отклонений до допустимых пределов.
Система стабилизации МКР выполняет следующие основные функции:
I) Осуществляет программные развороты по углам тангажа и вращения; 2) Стабилизирует движение ракеты относительно центра масс; 3) Подавляет упругие колебания корпуса ракеты.
Уравнения движения ракеты. Рассмотрим линеаризованные уравнения ракеты как жесткого, твердого тела. Угловое движение ракеты описывается уравнением моментов, а движение центра масс уравнением сил:
¥ = b¥iz - b lt, ^ - b ¥y, y / - b ¥S5 + M ll/ |
(1) |
z = b2iz - b lv 4 / - b zS6 + F Z. |
(2) |
Уравнения движения ракеты можно упростить. Параметры, характеризующие взаимосвязь углового движения ракеты и движения центра масс, а также демпфирующих членов в уравнениях (1), (2) на динамику углового движения значительно меньше, чем других членов, поэтому ими можно пренебречь. При учете принятых выше допущений уравнения примут вид:
¥ = bw i j / - b vSS + M b, (3) z + b2¥y/ = Fz (4)
Данные упрощения можно осуществить на первоначальном этапе эскизного проектирования системы стабилизации при аналитических расчетах.
Анализ устойчивости системы угловой стабилизации (СУС). Будем считать, что система разомкнута
и отсутствует автомат угловой стабилизации. Передаточная функция разомкнутой системы имеет вид |
|
|
1//(р) |
1 |
(5) |
= - - L - —— --------- |
||
м ¥{р) |
Р2 + Ь ^ |
|
Анализ устойчивости СУС осуществляется для следующих случаев: 1 )b (j/y/ < 0 , ракета статически
неустойчива; 2) Ъ ^ > 0, ракета статически устойчива. Переходный процесс в системе представляет собой
незатухающие колебания.
Вывод: при статически неустойчивой ракете СУС структурно неустойчива, поэтому необходимо ввести в систему автомат стабилизации, который обеспечит устойчивость углового движения ракеты. При статически устойчивой ракете СУС находится на границе устойчивости, если учесть влияние движения центра масс ракеты на угловое движение, а также инерционность элементов системы, то угловое движение, будет неустойчиво. Следовательно, в данном случае также необходимо ввести автомат стабилизации, обеспечивающий устойчивость углового движения ракеты.
Построение области устойчивости СУС. Для анализа влияния периода квантования строится
область устойчивости системы в плоскости параметров Тк , К 0 . Анализ областей устойчивости
показывает, что увеличение периода квантования, то есть уменьшение частоты квантования системы отрицательно сказывается на качестве регулирования системы, так как происходит уменьшение областей устойчивости. Кроме того, увеличение коэффициента, характеризующего эффективность рулевых
органов b s , также отрицательно сказывается на качестве регулирования системы.
Анализ точности дискретного канала рысканья СУС. Осуществим выбор коэффициента передачи, исходя из требований к точности системы. Значение установившейся ошибки ограничивается
допустимым значением: Ч?у < . Уменьшение установившейся ошибки, то есть увеличение точности
системы, происходит при увеличении коэффициента передачи - К 0 . Установившаяся ошибка системы не
зависит от периода квантования. Увеличение периода квантования отрицательно сказывается как на устойчивости, так и на точности системы. Можно отметить, что введение интеграла в закон регулирования существенно повышает точность канала тангажа СУС. Увеличение коэффициента передачи интегратора обусловливает ухудшение качества регулирования и в конечном счете может привести к потере устойчивости системы.
МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
Жанжеров Е.Г, Токмина М.В.
Пермский государственный технический университет
Современная баллистическая ракета представляет собой удлиненный цилиндр с тонкими стенками. Поэтому рассматривать ракету как абсолютно жесткое тело можно только в первом приближении. В действительности корпус ракеты подвержен упругим деформациям. Ввиду незначительной вязкости материала корпуса, чьи потери энергии при упругих деформациях невелики, такие деформации имеют колебательный характер.
На динамику углового движения ракеты при учете упругих колебаний корпуса оказывает существенное влияние место установки гироприборов, которые измеряют данные колебания. Если гироскопический прибор расположен в передней части, то помимо угла рысканья будет измерять дополнительный угол, обусловленный упругими колебаниями корпуса. Гироскопический прибор преобразует суммарный угол в электрический сигнал, который в конечном счете вызывает появление управляющей силы, соответствующей углу рыскания и силы, соответствующей углу, обусловленному упругими колебаниями. Вследствие того, что эти силы направлены в одну сторону, изгиб продольной оси ракеты увеличивается, то есть упругие колебания будут расходящимися. Таким образом, в данном случае система угловой стабилизации теряет устойчивость и произойдет разрушение корпуса ракеты. Когда гироприбор расположен в хвостовой части, то результирующая управляющая сила будет представлять собой разность двух сил. При этом изгиб продольной оси ракеты уменьшается и, сле довательно, упругие колебания корпуса будут затухать. Однако расположение гироприбора в хвостовой части ракеты, особенно у многоступенчатых ракет, практически невозможно.
Предлагается осуществлять подавление упругих колебаний путем выбора передаточной функции вычислительного устройства.
Могут быть использованы способы амплитудного и фазового подавления упругих колебаний корпуса. В первом случае передаточная функция вычислительного устройства выбирается так, чтобы на частоте упругих колебаний амплитудная характеристика автомата стабилизации меньше была единицы. Таким образом, происходит подавление сигнала от упругих колебаний корпуса. Во втором случае передаточная функция вычислительного устройства выбирается так, что фазовая характеристика автомата обеспечивает стабилизацию упругих колебаний. Оба способа могут использоваться одновременно для подавления нескольких тонов упругих колебаний корпуса ракеты.
Рассмотрим прохождение гармонического сигнала частоты иу, генерируемого консервативным звеном (звеном упругости) через прерыватель и фиксатор системы угловой стабилизации упругого летательного аппарата, передаточная функция которой имеет вид:
1- |
со |
1 - со |
|
W{co) = Ky |
|
Т 2 со2 +1 |
|
tg 2 ® Л |
со2 |
||
+ 1 |
Учтем, что квантование происходит с частотой со0. Если теорема Котельникова выполняется о)у,<((о{)/2) , то на выходе фиксатора выделяется, главным образом, сигнал частоты соу (частоты входного сигала), сигналы же боковых частот X(j(j)ytjko0 подавляются (к= 1,2,3..). Если теорема Котельникова не выполняется, то на выходе фиксатора в основном выделяется сигнал разностной частоты X(jo)y - J UQ), а сигнал частоты и у, сигналы суммарных и остальных разностных частот подавляются. Явление преобразования частоты сигнала в низкочастотную область, происходящее при нарушении теоремы Котельникова, носит название транспонирования частоты.
Для стабилизации первого (нечетного) тона упругих колебаний частоту квантования необходимо выбирать так, чтобы псевдочастота первого тона располагалась в высокочастотном диапазоне, где име ются достаточные по величине отрицательные фазовые сдвиги, которые создаются естественным способом за счет наличия фиксатора. Для стабилизации второго (четного) тона частоту квантования необходимо выбирать так, чтобы псевдочастота располагалась в низкочастотном диапазоне, где коррекция системы обеспечивается с помощью форсирующего звена первого порядка.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
Зайцев А. В ., Бабкин А. С.
Пермский государственный технический университет
Совокупность твердых, жидких и (или) газообразных тел, деформирующихся в результате передачи нагрузки рассматриваемой телу или области, будем называть нагружающей системой. Для анализа устойчивости процессов неупругого деформирования и накопления повреждений, оценки результатов воздействия на механическую систему различных возмущений, определения условий перехода от микро- к макроразрушению материалов в элементах конструкций необходима информация о законе изменения внешних усилий при изменении свойств нагружаемого тела.
Характеристики нагружающей системы могут быть учтены при решении краевых задач путем включения тензор-оператора влияния в нелокальные граничные условия. Эти граничные условия содержат тензоры Грина и Неймана [1], построение которых в случае дискретного описания эквивалентно нахождению матрицы влияния А.А. Ильюшина или матрицы жесткости суперэлемента. На основе вариационного принципа Лагранжа, сформу лированного для объединенной механической системы (деформируемое тело и нагружающая система) и новой нелокальной формулировки теоремы Клапейрона разработан способ учета нелокальных граничных условий при численном решении краевых задач методом конечных элементов, который связан с внесением коэффициентов, определяющих характеристики нагружа ющей системы в матрицу узлового ансамбля дискретизо ванного тела. Этот способ обобщает впервые разработан ную авторами [2] процедуру удовлетворения граничных условий контактного типа. Показано, что условию устой чивости деформируемого тела, на границах которого заданы нелокальные граничные условия, соответствует требование положительной определенности обобщенной матрицы жесткости узлового ансамбля.
Для композитов с периодической структурой в качес тве нагружающей системы может рассматриваться слой типовых элементов, окружающих центральную ячейку. С помощью алгоритмов метода суперэлементов
построены матрицы влияния и определены характеристики нагружающих систем {рисунок) для ячеек периодичности однонаправленно армированных композитов с тетрагональным расположением волокон различного поперечного сечения и пористых материалов. Матрицы влияния являются плотнозаполненными. Это свидетельствует о наличии нелокальной связи между усилием в рассматриваемой точке и перемещениями во всех точках границы контакта центральной ячейки и нагружающей системы. Проведен сравнительный анализ влияния геометрии, объемного содержания волокон и туннельных пор на характер распределения жесткостных характеристик нагружающей системы.
Сравнение численных решений краевых задач для композитов регулярной структуры, полученных при непосредственном включении нагружающей системы в расчетную схему, а также в случае учета ее жесткостных характеристик с помощью разработанной процедуры учета нелокальных граничных условий показало их качественное и количественное совпадение. Доказана принципиальная невозможность (вследствие потери информации, содержащейся в матрице влияния) замены нелокальных граничных условий условиями контактного типа.
Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (РФФИ-Урал № 01-01-96479).
Список литературы
1.Вильдеман В.Э. О решении упругопластических задач с граничными условиям контактного типа для тел с зонами разупрочнения // ПММ. —1998. —Т. 62, Вып. 2. —С. 304—312.
2.Вильдеман В.Э., Зайцев А.В. О численном решении краевых задач механики деформирования и разрушения структурно-неоднородных тел с граничными условиями третьего рода // Вычислит,
технологии. - 1996. - Т. 1, № 2. - С. 65-73.