- •ПРОГРАММА ВСЕРОССИЙСКОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ «АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003»
- •ОБЗОР ОПЕРАТИВНЫХ МЕТОДОВ НЕРАЗРУШАЮЩЕГО КОНТРОЛЯ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ
- •ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДОЕМА-НАКОПИТЕЛЯ СТОЧНЫХ ВОД ПОРОХОВОГО ПРЕДПРИЯТИЯ НА ГИДРОХИМИЧЕСКИЙ РЕЖИМ РЕКИ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НЕКОТОРЫЕ ПУТИ УЛУЧШЕНИЯ РОЗЖИГА КАМЕРЫ СГОРАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПРОЦЕССА РОЗЖИГА ДВИГАТЕЛЯ ПС-90А, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОМОЩЬЮ БОРТОВОЙ СИСТЕМЫ КОНТРОЛЯ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ПЛАСТИКА, АРМИРОВАННОГО ПОЛИЭТИЛЕНОВЫМИ ВОЛОКНАМИ, ПРИ КОМБИНИРОВАННОМ НАГРУЖЕНИИ
- •РАСЧЕТ ТЕРМОНАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ СОПЛОВОГО НАСАДКА ЖРД ИЗ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
- •ТЕХНОЛОГИЯ СОЭКСТРУЗИОННОГО ПРОИЗВОДСТВА ГЕРМЕТИЗИРУЮЩЕЙ ОБОЛОЧКИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ
- •АНАЛИЗ РАБОТОСПОСОБНОСТИ БИПЛАСТМАССОВЫХ ТРУБ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ
- •ПОЛУЧЕНИЕ ИНТЕРМЕТАЛЛИДОВ ТИТАНА Ti3Al МЕТОДОМ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВОДНОСТРУЙНОЙ ОБРАБОТКИ НА УСТАЛОСТНУЮ ПРОЧНОСТЬ ОБРАЗЦОВ ПОЛИМЕТИЛМЕТААКРИЛАТА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МОДЕЛЬ РАСЧЕТА ДВУХФАЗНОЙ ГАЗОКАПЕЛЬНОЙ СТРУИ В КАМЕРЕ СГОРАНИЯ ЖРД
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ВЛИЯНИЕ РАБОТЫ СЕПАРИРУЮЩЕГО АППАРАТА НА КОМПОНЕНТНЫЙ СОСТАВ ТОПЛИВНОЙ МАССЫ, ПОЛУЧАЕМОЙ В СМЕСИТЕЛЯХ НЕПРЕРЫВНОГО ДЕЙСТВИЯ
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ УГЛЕПЛАСТИКОВЫХ РЕШЕТЧАТЫХ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
- •ГОЛОГРАФИЧЕСКИЙ ИНТЕРФЕРОМЕТР С АВТОНОМНЫМ ОТРАЖАТЕЛЕМ В ОПОРНОМ ПУЧКЕ
- •ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ ТЕРМОИНДИКАТОРНЫХ КРАСОК ПРИ ДОВОДКЕ МАЛОЭМИССИОННЫХ КАМЕР СГОРАНИЯ (МЭКС)
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УСТОЙЧИВОСТЬ РАСТВОРОВ ГИПОХЛОРИТА НАТРИЯ ПРИ ХРАНЕНИИ.
- •ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НИЗКОМОЛЕКУЛЯРНЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ С АЗИДОПЕНТОНОМ
- •ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДВУХОСНОВНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ СОСТАВЫ ДЛЯ СТВОЛЬНЫХ СИСТЕМ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ФОТОУПРУГИХ ЭФФЕКТОВ В КОНТУРЕ ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О ПРИМЕНЕНИИ АМОРТИЗАЦИрННЫХ УСТРОЙСТВ В РСЗО
- •ОЦЕНКА НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ИЗДЕЛИЙ ПРИ НАЛИЧИИ ПОДВИЖНОЙ ЗОНЫ КОНТАКТА
- •НОВЫЙ МЕТОД ОЦЕНКИ КОЭФФИЦИЕНТА ДИФФУЗИИ ПЕНЕТРАНТА В ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛАХ1
- •ОБ ОДНОМ ПОДХОДЕ ФОРМИРОВАНИЯ СЕТОК ЭЛЕМЕНТОВ ДЛЯ ЧИСЛЕННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕХАНОДЕСТРУКЦИИ В СШИТЫХ ПОЛИМЕРАХ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •НАПРЯЖЕНИЯ В МЕТАЛЛЕ И АКУСТИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ
- •МАГНИТООПТИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АМОРФНОЙ СТАЛИ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РЕСУРСНЫХ ИСПЫТАНИЙ ИЗДЕЛИЙ АВИАЦИОННОЙ ТЕХНИКИ В СИСТЕМЕ ИХ ЖИЗНЕННОГО ЦИКЛА
- •К ТЕОРИИ ДЕФОРМАЦИ ХАОТИЧЕСКИ АРМИРОВАННЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ ПОВРЕЖДЕНИЯ волокнистых композиционных МАТЕРИАЛОВ НА СТАДИИ РАЗУПРОЧНЕНИЯ ПРИ ОДНООСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
- •СТАТИСТИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПЛОТНОСТИ ХАОТИЧЕСКОЙ УПАКОВКИ ЧАСТИЦ ДИСПЕРСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПРИНЦИПЫ ТЕРМИНАЛЬНОГО НАВЕДЕНИЯ АЭРОБАЛДИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ТЕРМИНАЛЬНОЕ НАВЕДЕНИЕ АЭРОБАЛЛИСТИЧЕСКОГО ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ПЛОСКОСТИ
- •ККкТ0
- •СТАБИЛИЗАЦИЯ УГЛОВОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА КАК ЖЕСТКОГО ТВЕРДОГО ТЕЛА
- •МЕТОДЫ СТАБИЛИЗАЦИИ УПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОРПУСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЖЕСТКОСТИ НАГРУЖАЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ДЛЯ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ И ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ
- •ЗАКОНОМЕРНОСТИ СЛУЧАЙНЫХ ПОЛЕЙ СТРУКТУРЫ ОДНОНАПРАВЛЕННО АРМИРОВАННЫХ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИТОВ
- •ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ УПРАВЛЯЕМЫХ СИСТЕМ, ПРЕДСТАВЛЕННЫХ ВЕКТОРНО-МАТРИЧНЫМ УРАВНЕНИЕМ СОСТОЯНИЯ
- •СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ ОЦЕНКИ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАРЯДОВ РДТТ
- •МОДИФИКАЦИЯ СВЯЗУЮЩЕГО НА ОСНОВЕ ДИАНОВОЙ СМОЛЫ ЭД-20 ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТЕПЛО- И ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ СТЕКЛОПЛАСТИКОВЫХ ИЗДЕЛИЙ
- •ПОИСК СПОСОБОВ МОДИФИКАЦИИ ПЛЕНКИ ПТР ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ХИМИЧЕСКОЙ СТОЙКОСТИ И СТОЙКОСТИ К ГИДРОАБРАЗИВНОМУ ИЗНОСУ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ МЕХАНИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ЗЕРНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ОТХОДОВ ХИМИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОФСЕТНОЙ БУМАГИ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СКОПА ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ ЦБП ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ КРОВЕЛЬНОГО МАТЕРИАЛА
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ОБЪЕКТНАЯ КЛАССИФИКАЦИЯ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ
- •ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СВЧ ИЗМЕРИТЕЛЯ ПАРАМЕТРОВ ГАЗОВОГО ПОТОКА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ СТАРТА ПРОТИВОГРАДОВОЙ ИЗДЕЛИЯ НОВОГО ПОКОЛЕНИЯ "АЛАН"
- •ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ НЕПРЕДЕЛЬНОГО ОЛИГОЭФИРУРЕТАНА С ДИНИТРИЛОКСИДОМ В АКТИВНОМ ПЛАСТИФИКАТОРЕ
- •ПОСТАНОВКА И РЕШЕНИЕ ОБРАТНОЙ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ МАГНИТОСТАТИКИ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •РЕШЕНИЕ ПРЯМОЙ ЗАДАЧИ С СИНУСОИДАЛЬНОЙ ГРАНИЦЕЙ ДЛЯ МАГНИТНОЙ ДЕФЕКТОСКОПИИ
- •КРАЕВЫЕ ЗАДАЧИ МЕХАНИКИ ЗАКРИТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ ПОВРЕЖДЕННЫХ ТЕЛ
- •ОБНАРУЖЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ ДАТЧИКОВ САУ ГТД С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ МЕТОДА МАКСИМАЛЬНОГО ПРАВДОПОДОБИЯ
- •АНАЛИЗ ОШИБОК ВОЛОКОННО-ОПТИЧЕСКОГО ГИРОСКОПА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ УСЛОВИЯХ
- •ПРОСТРАНСТВЕННЫЙ ИЗГИБ КРИВОЛИНЕЙНЫХ ТРУБ ИЗ ВОЛОКНИСТЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ НА ВЫХОДНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ИНЕРЦИАЛЬНОЙ БЕСПЛАТФОРМЕННО КУРСОВЕРТИКАЛИ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ПОВЕРХНОСТНОГО ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ ДЛЯ ПРАВКИ ДЕТАЛЕЙ ТИПА МАЛОЖЁСТКИХ ВАЛОВ 4
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •О БАЛЛИСТИЧЕСКОЙ ПОГРЕШНОСТИ ОДНОРОТОРНОГО ГИРОКОМПАСА
- •НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ЭФФЕКТИВНЫХ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПОРИСТЫХ композитов
- •УСТРОЙСТВО ЗАПОРНОЕ ОГНЕСТОЙКОЕ - УЗО (СПОСОБ ПЕРЕКРЫТИЯ ТРУБОПРОВОДА)
- •МЕТОДОМ ГИДРОЛИТИЧЕСКОЙ ДЕСТРУКЦИИ
- •РАЗРАБОТКА РЕЦЕПТУРЫ УНИВЕРСАЛЬНОГО МОРОЗОУСТОЙЧИВОГО ВОДОСОДЕРЖАЩЕГО ПРОМЫШЛЕННОГО ВЗРЫВЧАТОГО ВЕЩЕСТВА
- •ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫЙ ЭКСПЕРИМЕНТ КАК ЭЛЕМЕНТ МЕТОДИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ ОПЫТНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ НЕУПРУГИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛОВ
- •ПРИМЕНЕНИЕ ЖИДКИХ КОМПОНЕНТОВ В ТРАДИЦИОННЫХ И НЕТРАДИЦИОННЫХ СХЕМАХ РАКЕТНОГО И СТВОЛЬЦОГО ВООРУЖЕНИЯ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •КРАЕВАЯ ЗАДАЧА ТЕРМОЭЛЕКТРОУПРУГОСТИ ДЛЯ ПЬЕЗОКОМПОЗИТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ПАРАМЕТРЫ ОРБИТЫ СПУТНИКА
- •-т = const.
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ТЕЛА С ПЕРЕМЕННОЙ МАССОЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ В КАМЕРЕ ВОСПЛАМЕНЕНИЯ УСТАНОВКИ СИНТЕЗА УЛЬТРАДИСПЕРСНОГО ОКСИДА АЛЮМИНИЯ
- •РАКЕТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ ДЛЯ ПОЛЁТА НА МАРСЕ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ МАРСИАНСКИЕ ПРИРОДНЫЕ РЕСУРСЫ
- •МЕТОД РАСЧЕТА НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ПРИ ПРОКАТКЕ ПОЛОСЫ НЕСИММЕТРИЧНОГО ПРОФИЛЯ
- •ПРИМЕНЕНИЕ СОВРЕМЕННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ АВТОМАТИЗАЦИИ ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ И КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ДИАГНОСТИКИ ТРУБ ДЛЯ НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИКРОРОБОТОМ С ДИСТАЦИОННЫМ УПРАВЛЕНИЕМ
- •МЕХАНИКА РОБОТА МАНИПУЛЯТОРА РМ - 01, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ВОЛОКОШШ-ОПТЙЧЕСКИЙ КАБЕЛЬ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •МЕХАНИКА МЕХАНИЗМА РУЛЕВОГО УПРАВЛЕНИЯ АВТОМОБИЛЯ
- •а - и -rsinxcosS
- •АЛГОРИТМ УПРАВЛЕНИЯ МАНИПУЛЯТОРА, ИСПОЛЬЗУЕМОГО ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ РАБОТ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ ТРЕЩИН В ДИСКАХ АВИАЦИОННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТРЕХМЕРНОЙ ПОСТАНОВКЕ
- •УЧЕТ ВЛИЯНИЯ РАЗМЕРОВ НАЧАЛЬНОГО ДЕФЕКТА НА СКОРОСТЬ РАЗВИТИЯ ТРЕЩИН В ВЫСОКОНАГРУЖЕННЫХ ДЕТАЛЯХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ (НДС) ЛОКАЛЬНЫХ ЗОН ДИСКОВ В УСЛОВИЯХ НЕСТАЦИОНАРНОСТИ
- •К РАЗРАБОТКЕ ЗАКОНА ИЗМЕНЕНИЯ СУММАРНОЙ СИЛЫ СОПРТИВЛЕНИЯ ОТКАТУ В ПАО
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •СРЕДНЕ БАЛЛИСТИЧЕСКОЕ ДАВЛЕНИЕ ПОРОХОВЫХ ГАЗОВ В КАНАЛЕ СТВОЛА
- •ТЕПЛОМАСООБМЕН ПРИ БЕЗДРЕНАЖЙОМ ХРАНЕНИИ КРИОГЕННОГО ТОПЛИВА В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И ДАВЛЕНИЙ
- •МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ
- •ОПИСАНИЕ ВЯЗКОУПРУГИХ СВОЙСТВ ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНМОЧЕВИН
- •СПОСОБ И ТЕХНОЛОГИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОЖАРОТУШЕНИЯ ДЛЯ ВЗРЫВОПОЖАРООПАСНЫХ ОБЪЕКТОВ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •АТТЕСТАЦИЯ ПЕРСОНАЛА - ОДНО ИЗ ОСНОВНЫХ ЗВЕНЬЕВ СИСТЕМЫ КАЧЕСТВА
- •НОВАЯ МОДЕЛЬ УТЕЧЕК ЧЕРЕЗ ЗАЗОР НА РЕБОРДЕ ПРИ ОДНОШНЕКОВОЙ ЭКСТРУЗИИ ТЕРМОПЛАСТОВ
- •ЧИСЛЕННЫЙ АНАЛИЗ ДИНАМИЧЕСКОГО ПОВЕДЕНИЯ ГИРОЭЛЕМЕНТА КОЛЬЦЕВОГО ИНДУКЦИОННОГО ГИРОСКОПА
- •МЕТОДЫ ОСРЕДНЕНИЯ В ЗАДАЧАХ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ АЭРОКОСМИЧЕСКОЙ ТЕХНИКИ ИЗ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •ОСОБЕННОСТИ.РАЗРАБОТКИ УГЛЕРОД-УГЛЕРОДНОГО НАСАДКА ДЛЯ ЖРД.
- •ВЕРИФИКАЦИЯ МОДЕЛИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАЧЕСТВА АЭРОДИНАМИКИ СВЕРХЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ ТУРБИН
- •СОДОВО-НАТРОННАЯ ВАРКА ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ХИМИЧЕСКИХ ВЕЩЕСТВ
- •ВЛИЯНИЕ ВЛАГИ НА СТРУКТУРУ СЕГМЕНТИРОВАННЫХ ПОЛИУРЕТАНОВ НА ОСНОВЕ ПРОСТЫХ ОЛИГОЭФИРОВ1
- •ВЛИЯНИЕ СМЕШАННЫХ ПЛАСТИФИКАТОРОВ НА УПРУГИЕ СВОЙСТВА ПОЛИДИЕНУРЕТАНЭПОКСИДОВ1
- •КИНЕТИЧЕСКЙЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕРМОРАЗЛОЖЕНИЯ ПОЛИМЕРОВ НА БАЗЕ ТГ, ДТГ И ДТА КРИВЫХ.
- •ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКРОСКОПИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ОПТОВОЛОКОННОГО КОНТУРА КАТУШКИ ГИРОСКОПА
- •ИЗУЧЕНИЕ МЕЖМОЛЕКУЛЯРНЫХ ВЗАИМОДЕЙСТВИЙ В ЭПОКСИДУРЕТАНСОДЕРЖАЩИХ ОЛИГОМЕРАХ
- •ИССЛЕДОВАНИЕ ДИФФУЗИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ОРГАНОПЛАСТИКОВОГО КОРПУСА РДТТ ПОСЛЕ ДЛИТЕЛЬНОГО ДЕЖУРСТВА В СОСТАВЕ РАКЕТЫ
- •АЭРОКОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА И ВЫСОКИЕ ТЕХНОЛОГИИ - 2003
- •ЭФФЕКТ ЗАКАЛКИ В H:LiNb03 ВОЛНОВОДНЫХ СЛОЯХ
- •МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
- •ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ ПОРОШКОВЫХ JV1ETАЛЛОКОМПОЗИТОВ НА МЕХАНИЗМ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН
- •СПИСОК УЧАСТНИКОВ КОНФЕРЕНЦИИ
МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ НАГРЕВА И ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В СТЕНКАХ КАМЕР СГОРАНИЯ ТОПЛИВА ИМПУЛЬСНЫХ ТЕПЛОВЫХ МАШИН
Шелякин Ю.П.ГШедъко Е.И.
Пермский государственный технический университет
Одной из необходимых задач, решаемых при проектировании систем ствольного, реактивного и ракетного вооружения, является исследование процессов нагрева стенок камер сгорания с точки зрения повышения эффективности и надежности выполнения боевой задачи. Совершенно очевидно, что эти процессы носят сложный, нестационарный, быстропротекающий характер и могут быть изучены только на основе численного расчета с использованием математических моделей, учитывающих пространственно-временное изменение газодинамических и тепловых параметров как в самой камере, так и в ее стенках.
При этом возникают две самостоятельные задачи, а именно: определение мгновенных значений коэффициента теплоотдачи от продуктов сгорания топлива к внутренней поверхности камеры и непосредственное исследование температурных полей в ее стенках.
Для случая развитого турбулентного течения наиболее часто используется эмпирическая зависимость
Крауссольда [1]: |
|
Nu = 0,023Re0’8 -PrM |
(l) |
Nu, Re, Prсоответственно критерии Нуссельта, Рейнольдса и Прандтля. |
|
Использование зависимости (1) для случая явно нестационарного течения оправдано ссылкой |
на |
положительные результаты ее экспериментальной проверки в условиях камер сгорания, предсопловой части и горловины сопла ЖРД [1]. Очевидно, что с определенными допущениями картина течения газа в стволах артиллерийского вооружения сходна с указанным процессом.
Математическая модель теплопередачи в стенках камеры основана на численном решении нестационарного уравнения теплопроводности в осесимметричной постановке в цилиндрических координатах:
дТ |
Я ( д2Т |
1 дт) |
|
ot |
cp\ or |
+ г дг ) ’ |
(2) |
Граничные условия задаются по внутренней и наружной поверхности стенки камеры.
я ■ |
= а , ( Щ ,0 - Tn(t)), |
- Я ■ |
= а ( Г (г2 |
_ Tc{t% |
(3) |
|
дг |
|
дг |
|
|
где \ |
ah а2- коэффициенты теплопроводности и теплоотдачи на внутренней и наружной поверхностях |
стенки ствола соответственно. Нестационарность теплоотдачи учитывалась с помощью параллельного ресчета внутрибаллистических процессов и использования критериального уравнения (1).
Задача решелась одновременно для нескольких поперечных сечений ствола с целью выявления общей картины нагрева и определения полного значения тепловой энергии, передаваемой через стенку как для одиночного выстрела, так и при стрельбе очередью.
Для построения конечно-разностных аппроксимаций использован неявный шаблон с кольцеобразной одномерной сеткой. Расчет сводится к пошаговому временному решению системы линейных уравнений с трехдиагональной матрицей коэффициентов.
Данная модель реализована в форме программы применительно к персональному компьютеру, проведена ее отладка на тестовых задачах теории теплообмена, выполнены расчеты различных видов камер сгорания и получены формы температурных полей в продольном и поперечном направлениях стенок.
Анализ полученных данных показал, что пиковые значения температур (более 1000 К0) на поверхности камеры кратковременны 0,010-0,025 с, а толщина прогреваемого слоя не превышает 0,2-0,5 мм., радиальные температурные поля носят ярко выраженный нестабильный характер с резким перегибом в окрестности внутренних слоев стенки.
Список литературы 1. Орлов Б.В. Проектирование ракетных и ствольных систем .М.,Машиностроение, 1974.
ПРОВЕДЕНИЕ ЖИДКОФАЗНОЙ ПРОПИТКИ УГЛЕРОДНОГО
КОМПОЗИТА, КАРБОНИЗАЦИЯ МАТРИЦЫ
ЩурикА.Г.
ФГУП Институт термохимии УНИИКМ, г.Пермь
Образование матрицы в композиционных материалах путем жидкофазной пропитки армирующего наполнителя широко распространено. Реализация ее при создании углерод-углеродных композиционных материалов (УУКМ) часто ведется с использованием пеков, являющихся продуктами переработки каменного угля или нефти. Технологические свойства пека как связующего преимущественно определяются его групповым составом. В работе приведены экспериментальные результаты исследования способов модификации низкотемпературного каменноугольного пека с целью снижения в нем доли у-фракции и увеличения температуры размягчения. Сравнительным анализом показана эффективность динамической экстракции у-фракции пека относительно экстракции в неподвижном слое. Термоокислительная модификация пека проводилась на воздухе с использованием кислородсодержащих органических добавок и без них. Изучены процессы пропитки углеволокнистых каркасов пеками разных составов в разных технологических режимах. Карбонизация проведена в одинаковых условиях при 850 оС. Измерена плотность и прочность полученных УУКМ.
Проведено термоокисление пека на воздухе. Оно ведет к уменьшению количества мальтенов, изменению температуры размягчения. Этому способствует увеличение удельного расхода подаваемого воздуха. При этом в 1,2 раза растет суммарное количество карбенов и карбоидов. Обработка пека при 320 °С обеспечила повышение температуры его размягчения до 160 °С. При модификации пека экстракцией растворителем - гексаном - опробовали моделирование работы экстракционной колонны и динамической экстракции в аппарате с мешалкой. Метод динамической экстракции оказался более эффективным, т.к. при сопоставимых количествах удаляемых мальтенов время экстракции в динамическом режиме примерно в 200 раз меньше. При введении в пек органических добавок в количестве 5 %мас. с последующей термообработкой при 380 °С установлено, что они могут ускорять и замедлять процесс термоокисления. В качестве ускоряющей добавки, используемой в дальнейшем, взят фталевый ангидрид.
Для пропитки пеком использовали плетеные полиакрилонитрильными углеродными трехмерно армированными нитями каркасы одинаковой плотности. Исходный пек, имеющий температуру размягчения 76 °С, готовили для пропитки в разных опытах так, чтобы повысить эту температуру. Пропитку осуществляли при 200 °С и давлении в камере 0,2 кгс/см2. При добавке в пек 5 %мас. фтапевого ангидрида температура его размягчения, повысилась до 89 °С, вакуумированием исходного пека при температуре пропитки температура размягчения пека повышалась до 103 °С. Длительным вакуумированием в диапазоне температур 200-320 °С достигали температуры размягчения 168 °С и в одном опыте 190 °С. Для обеспечения роста жидкокристаллической (мезофазной) структуры в пеке, являющемся матрицей получаемого УУКМ, в отдельных опытах производили выдержку испытанных образцов при 400 °С при атмосферном давлении. Отдельные образцы пропитывали при 200 °С при давлении 650 кгс/см2 Каждая пропитка завершалась карбонизацией и повторением названных этапов пропитки в разных сочетаниях. Общее число циклов пропитки каждого образца было от 7 до 10.
Плотность образцов УУКМ, полученных после завершения всех циклов пропитки и карбонизации лежала в пределах 1,11- 1,30 г/см3 Основной прирост плотности материала происходит после первого цикла и после шестого цикла пропитки меняется очень мало. Прирост плотности при пропитке среднетемпературным пеком составляет 4 % в сравнении с приростом плотности от исходного пека. Прирост плотности от использования высокого давления при пропитке был, соответственно, около 10 %. Присутствие в образцах мезофазного пека привело к почти незаметной прибавке плотности образцов (до 0,5 %) как при использовании пека с добавкой фталевого ангидрида, так и пека с высокой температурой размягчения. На наружной поверхности образцов после нескольких циклов пропитки образуется плотная корка кокса, препятствующая дальнейшей пропитке. Плотность кокса, образующегося после карбонизации, лежит в пределах от 1,4 до 1,6 г/см3 Прочность на сжатие полученных УУКМ лежит в
пределах 3 5 - 100 МПа.
Для увеличения плотности готовых УУКМ необходимо ввести операцию карбонизации под давлением, совместив ее с операцией пропитки под давлением. Это обеспечит рост доли коксового остатка после карбонизации пека. Карбонизацию пропитанных изделий следует вести предотвращая выход газообразных углеродсодержащих летучих. Обеспечению доступа в замкнутые внутренние поры материала может способствовать операция графитации, проводимая после каждого цикла карбонизации, если это допустимо по условиям работы изделия из УУКМ.
СРАВНИТЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ИНТЕГРАЛЬНОГО И МАТРИЧНОГО СПОСОБОВ ВЫЧИСЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ОРИЕНТАЦИИ ДЛЯ БЕСПЛАТФОРМЕННЫХ ИНЕРЦИАЛЬНЫХ НАВИТАЦЦОННЫХ СИСТЕМ
Якушин С.М.
Пермский государственный технический университет
Известные способы определения параметров ориентации объектов можно систематизировать следующим образом:
1.Способ определения параметров ориентации на основе интегрирования системы дифференциальных уравнений, правая часть которых зависят от угловых скоростей объекта по связанным осям и самих этих параметров. Назовем этот способ - интегральным.
2.Способ определения параметров ориентации путем вычисления матрицы ориентации для каждого последовательного элементарного поворота объекта и умножения данной матрицы на предыдущее значение матрицы ориентации. Назовем этот способ - матричным.
Как интегральный, так и матричный способы реализуются, в основном, с использованием следующих трех вариантов параметров ориентации: матрицы направляющих косинусов, параметров РодригаГамильтона и вектора конечного поворота. С точки зрения выбора оптимального варианта использования тех или иных форм решения задачи ориентации для бесплатформенных инерциальных навигационных систем (БИНС) представляет интерес сравнительное исследование точностных характеристик этих двух способов определения параметров ориентации.
Для решения данной задачи предлагается следующая методика. Она основана на применении модели пространственного углового движения объекта, формировании соответствующих ей выходных сигналов
сдатчиков угловой скорости (ДУС) и вычислении погрешностей блока ориентации путем сравнения идеальных параметров ориентации с вычисленными. Следует отметить, что с целью исследования влияния на погрешности вычисления параметров ориентации только математических форм описания алгоритмов блоков ориентации БИНС, полагается отсутствующим обратное влияние на ошибки вычисления параметров ориентации соответствующих ошибок в счислении позиционных координат объекта, т.е. в данном случае блок ориентации рассматривается изолированно от остальных вычислительных блоков БИНС. Для каждого из двух способов вычисления апараметров ориентации рассмотрены три указанных выше варианта, т.е. всего шесть схем построения алгоритмов блока ориентации БИНС. Решение данной задачи выполнено путем применения метода компьютерного моделирования и подхода Монте-Карло к формированию параметров углового движения объекта.
Параметры углового движения объекта, описываемые с помощью углов Эйлера-Крылова, задавались
ввиде:
y/(t) = А¥s i n ( ^ 0 , |
5 ( 0 = А9s i n ( a v ) , |
К О |
= Ar sin(fi>r 0 , |
К О = а ¥&¥ COS(о у ) , |
5(0 = А9со9 COS(<V ) , |
К О |
= Ay<x>r co s(ay ), |
где амплитуды угловых колебаний Af и круговые частоты coi (/ = ^ , 5 , / ) для каждой из серий
моделирования вводились в виде случайных значений, формируемых функцией random. Диапазон
изменения амплитуд колебаний принят равным i 0,5 рад, а диапазон круговых частот 0,5 рад/с, частота обработки информации - 100 Гц , интервал моделирования - 3600 с. Входная информация для работы алгоритмов вычисления параметров ориентации представляет собой приращения сигналов с ДУС, формируемых на основе применения численного метода Симпсона второго порядка точности. Процедура вычислений параметров ориентации по интегральному типу производится по методу первого порядка точности - методу Эйлера. Показаны результаты моделирования для каждого из шести вариантов применения параметров ориентации. Ошибки вычислений угловых параметров движения объекта в виде углов тангажа, крена и рыскания даны в виде соответствующих оценок их математического ожидания и средних квадратических отклонений (СКО), полученных для серий испытаний на интервале 3600 с. Результаты свидетельствуют о том, что наибольшие ошибки в определении параметров угловой ориентации имеют место для двух вариантов параметров интегрального типа - матрице направляющих косинусов (уравнения Пуассона) и параметров Родрига-Гамильтона, СКО ошибок которых достигает величины 15° Аналогичные же ошибки для интегрального варианта вектора конечного поворота приблизительно на два порядка меньше и практически не отличаются по величине от ошибок для трех вариантов матричного метода. Показано, что данное существенное отличие методов по точности обусловлено как собственными ошибками численного интегрирования по методу Эйлера, так и одновременным увеличением нормы матрицы ориентации. В случае применения метода интегрирования более высокого порядка точности, например, метода Рунге-Кутта четвертого порядка, точность интегрального варианта будет сопоставима с точностью матричного варианта.
МЕТОД СИНТЕЗА АЛГОРИТМОВ ВЫЧИСЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ОРИЕНТАЦИИ ДЛЯ БЕСПЛАТФОРМЕННЫХ ИНЕЦИАЛЬНЫХ НАВИГАЦИОННЫХ СИСТЕМ НА ОСНОВЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ Z-ПРЕОБРАЗОВАНИЯ
Якушин С.М.
Пермский государственный технический университет
Всовременных бесплатформенных инерциальных навигационных системах (БИНС) и бесплатфоменных системах ориентации (БСО) блок вычисления параметров ориентации объекта является наиболее важным с точки зрения обеспечения точности определения выходных параметров инерциальных навигационных систем. Это объясняется тем, угловую ориентацию необходимо определять с точностями на уровне единиц угловых минут в условиях, когда скорость углового движения объекта, а, следовательно, и диапазон изменений угловой скорости, фиксируемых датчиками угловой скорости (ДУС) может находиться в пределах от 3-10'6 (порог чувствительности) до 400 7с (авиационный объект). При этом блок вычисления параметров ориентации и блок счисления координат и скоростей движения объекта тесно взаимосвязаны.
Вмногочисленных публикациях на тему построения алгоритмов вычисления параметров ориентации для БИНС и БСО представлены различные подходы и варианты решения, однако не всегда полученные алгоритмы позволяют дать оценки их возможных локальных ошибок.
Определенную систематизацию в решение задачи по синтезу алгоритмов вычисления параметров ориентации вносит предлагаемый ниже метод, основанный на применении z-преобразования.
Принимая во внимание, что в качестве выходной информации с ДУС в большинстве случаев
являются приращения кажущихся углов поворота Д0, = J<w,-(/)A по их измерительным осям за такт
I,
обработки измерений, можно представить структурную схему преобразования входных и выходных дискретных сигналов для ДУС следующим образом (Рис. /):
W fr„(z) |
0 {z) |
z~x |
-> &0 (z) |
w |
Рисунок 1. Структурная схема преобразования измерительных сигналов с ДУС
На Puc.l Wu (z)~ передаточная функция цифрового интегратора (ЦИ), являющегося обобщенной
характеристикой интегрирующего АЦП в канале преобразования измерительной информации с ДУС. Используя разложение оператора интегрирования в степенной ряд, получим эквивалентную передаточную функцию W(z) для данного канала:
Afl(z) |
|
T { z - 1) |
( 1) |
W(z) = |
2z f . |
|
|
co(z) |
( z - l) 2"*1 |
|
|
|
h ( 2 n + \)(z + \f" +' |
|
|
где n - порядок ЦИ, T - период квантования. С |
помощью выбора п можно |
осуществлять подбор |
|
точности ЦИ, соответствующего классу точности АЦП. |
|
co(z) любого уровня |
|
На основе функции (1) можно реализовать алгоритм восстановления сигналов |
сложности по получаемым с преобразователей ДУС сигналов A0(z) .
Далее метод синтеза алгоритма вычисления параметров ориентации сводится к реализации численного интегрирования известных дифференциальных уравнений для параметров ориентации (например, параметров Родрига-Гамильтона, матрицы направляющих косинусов), причем порядок этого метода подбирается адекватным ранее выбранной величине п. В этом случае оценка локальной ошибки интегирования параметров ориентации оценивается по известным аналитическим результатам, соответствующим выбранному численному методу. При использовании данного метода возможно также применение методов интерполяции и сглаживания, которые позволяет осуществлять дополнительную обработку измерительной информации с целью повышения ее достоверности, а также оптимальным образом варьировать величину шага интегрирования.