Методические указания к курсовому проекту №1 по ЖБКК
.pdf(материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину анкеровки lbd .
Эпюру арматуры (материалов) строят в такой последовательности:
1.Определяют изгибающие моменты МRd, воспринимаемые в расчетных сечениях по фактически принятой арматуре.
2.Устанавливают графически на эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней.
3.Заводят на длину анкеровки lbd обрываемые стержни от мест теоретического обрыва.
57
Пример 1.
Требуется:
По следующим исходным данным и с учетом принятой компоновки определить внутренние усилия в поперечной раме и произвести расчет неразрезного четырех пролетного ригеля: Четырехэтажное каркасное здание без подвала имеет размеры в плане 53х22,6 м. Высота этажа 4,5 м. Здание с полным каркасом. Ригели прямоугольного сечения, плиты многопустотные. Стеновые панели навесные из лёгкого бетона. Высота над уровнем моря 220 м. Нормативное значение временной нагрузки v=8,5 кН/м2. Район строительства - г. Мозырь. Класс по условию эксплуатации ХС3. Шаг колонн в продольном направлении 5,3 м., в поперечном - 5,65 м.
3.1 Общие данные
Согласно пункту табл. E.1N [1]. для класса условий эксплуатации ХС3
принимаем индикативный минимальный класс прочности бетона C30/37.
Нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие по табл. 3.1 [1]: fck 30 МПа
Расчетное сопротивление бетона сжатию:
f |
|
|
fcd |
|
30 |
20 МПа |
cd |
c |
|
||||
|
|
1.5 |
|
|||
|
|
|
|
где: c 1,5 - коэффициент безопасности по бетону согласно табл. 2.1N [1]. Среднее значение прочности бетона при осевом растяжении по табл. 3.1 [1]:
fctm 2,9 МПа
Характеристическое значение предела прочности бетона при осевом
растяжении:
fctk 2 МПа
Расчетное значение предела прочности бетона при осевом
растяжении:
58
f |
|
|
fctk |
|
|
2 |
1.33МПа |
ctd |
|
|
|||||
|
|
c |
1.5 |
|
|||
|
|
|
|
Модуль упругости бетона:
Ecm 33000 МПа
Для армирования ригеля принимаем продольную арматуру S500. Определим расчетные характеристики для арматуры S500.
Нормативное сопротивление арматуры растяжению: f yk 500 МПа
Расчетное сопротивление арматуры растяжению составит:
f |
|
|
f yk |
|
|
500 |
435 МПа |
|
yd |
s |
1.15 |
||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
где s 1,15 частный коэффициент для арматуры, согласно табл.
2.1N [1].
Нормативное сопротивление поперечной арматуры растяжению:
f ywk 240 МПа
Расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению составит:
f |
|
|
f ywk 0.8 |
|
240 0.8 |
167 МПа |
|
|
|
|
|||||
ywd |
s |
1.15 |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
0,8 согласно примечанию п.6.2.3 [1]. Модуль упругости арматуры:
Es 2 105 МПа
3.2 Расчетная схема и нагрузки
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам приняты постоянными.
Нагрузка на ригель от ребристых плит считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в табл.3.2.1. Подсчет нагрузок на 1м2 покрытия приведен в табл.3.2.2.
59
Таблица 3.2.1. Сбор нагрузок на ригель междуэтажного перекрытия.
|
|
|
Нормативная |
Коэффициент |
Расчетная |
Расчетная |
|||
|
|
|
нагрузка, на 1м |
||||||
|
Вид нагрузки |
нагрузка, |
надежности |
нагрузка, |
|||||
|
длинны ригеля |
||||||||
|
|
|
кН/м2 |
по нагрузке, |
|
кН/м2 |
|||
|
|
|
|
кН/м |
|||||
|
|
|
|
f |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
|
|
4 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постоянная: |
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
От собственного веса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ребристой плиты |
4,213 |
|
|
|
5,69 |
5,69 5.3=30,16 |
||
|
перекрытия |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ =0,1718м =2500 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,35 |
|
|
|
|
|
2. |
От слоя бетона, |
1,29 |
|
1,89 |
1,89 5,3=10,02 |
||||
|
|
|
|||||||
|
δ=0,065 м, =2150 кг/м3 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3. |
От собственного веса |
|
|
|
|
3,73 |
|
||
|
ригеля 250×450 |
2,76 (кН/м) |
|
|
|
3,73 |
|||
|
|
|
(кН/м) |
||||||
|
2500кг / м3 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого постоянная: |
|
|
|
|
|
|
43,91 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Временная |
8,5 |
1,5 |
|
12,75 |
12,75 5,3=67,58 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Собственный вес колоны: |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
0, 4 0, 4 2500 1,35 9,81 |
5,3 |
кН |
|
; |
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1000 |
|
|
м |
|
|
|
Определим расчётную нагрузку на 1м длины ригеля покрытия:
Временная нагрузка (собирается от снега):
Снеговые нагрузки на покрытия следует определять следующим образом:
a) для постоянных/переходных расчетных ситуаций по формуле
s i Ce Ct sk 0,8 1 1 1,65 1,32 кНм2 ;
где:
i коэффициент формы снеговых нагрузок (п. 5.3 ТКП EN) принимаем для плоских кровель i 0,8;
60
sk характеристическое значение снеговых нагрузок на грунт (т.к. для г. Мозырь снеговой район номер 1в (согласно рисунку НП.1 ТКП EN), то sk рассчитывается по формуле);
|
|
S |
|
1,35 |
|
0,38 A 140 |
|
|
|||
|
|
k |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
S |
|
1,35 |
|
0,38 220 140 |
1,65 |
кН |
|||||
k |
|
м2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
где : A высота над уровнем моря (по заданию 125м);
Ce коэффициент окружающей среды (рекомендуемое значение 1);
Ct температурный коэффициент (рекомендуемое значение 1).
Таким образом, расчетное значение снеговой нагрузки (на один метр длины ригеля покрытия):
Sd f s 5, 2 1,5 1,32 5,3 10, 49 кНм2 -
расчётное значение временной нагрузки на перекрытие, приведенное к одному метру длины ригеля.
61
Таблица 3.2.2.
Сбор нагрузок на ригель покрытия
|
|
|
|
Расчет. |
|
|
|
Расчет. |
нагрузка |
|
Нормативная |
Коэффициент |
нагрузка на |
на 1м |
Вид нагрузки |
нагрузка, |
надежности |
1м2 (кН/м2) |
длины |
|
кН/м2 |
по нагрузке, f |
кровли |
ригеля |
|
|
|
|
покрытия |
|
|
|
|
(кН/м) |
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
|
|
|
Постоянная: |
|
|
|
0,28∙5,3= |
1.Рулонный ковер |
0,206 |
|
0,28 |
|
|
1,484 |
|||
δ=0,015 м; =1400 кг/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.Цементно-песчаная стяжка |
1,4 |
|
1,89 |
1,89∙5,3= |
δ=0,065 м; =2200 кг/м3 |
|
10,017 |
||
|
|
|
||
3.Теплоизоляционные плиты |
0,33 |
|
0,45 |
0,45∙5,3= |
δ=0,17 м; =200 кг/м3 |
|
2,385 |
||
|
|
|
||
4. Пароизоляция |
0,05 |
1,35 |
0,07 |
0,07∙5,3= |
δ=0,005 м; =1000 кг/м3 |
|
0,371 |
||
|
|
|
||
5. От собств. веса плиты |
|
|
|
5,69∙5,3= |
покрытия ( 0,1718м , |
4,213 |
|
5,69 |
|
|
30,157 |
|||
|
|
|||
2500кг / м3 ); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. От собственного веса |
2,76 (кН/м) |
|
3,73 (кН/м) |
3,73 |
ригеля 250×450, 2500кг / м3 |
|
|||
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
48,14 |
|
|
|
|
|
Снеговая нагрузка |
1,32 |
1,5 |
1,98 |
1,98∙5,3= |
|
10,49 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
62
3.3Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях
ригеля
Опорные и пролетные моменты вычисляют в программном комплексе “Raduga”
Рис. 3.3.1. Схема нумерации стержней и узлов
63
Таблица 3.3.1.
Сводная таблица координат.
64
Схемы загружения ригелей.
ВН1 (постоянная нагрузка)
Рис.3. 3.2. Первый вариант нагружения поперечной рамы
65
ВН 2 (Снеговая нагрузка)
Рис. 3.3.3. Второй вариант нагружения поперечной рамы
66