- •Реферат
- •Содержание
- •Ведение
- •1 Научно-исследовательский раздел
- •1.1 Анализ состояния посадки лука-севка
- •1.2.Исследование физико-механических свойств лука-севка сорта «Даниловский 301»
- •1.3Анализ средств механизации посадки лука-севка
- •1.4 Анализ конструкций бесступенчатых редукторов (вариаторов) посевных и посадочных агрегатов
- •2 Проектный и производственно-технический раздел
- •2.1 Обоснование кинематических параметров сажалки лука-севка
- •2.2 Расчет цепной передачи
- •2.3 Моделирование бесступенчатого редуктора сажалки лука-севка
- •2.4 Уточненный расчет ведущего вала редуктора
- •2.5 Уточненный расчет ведомого вала редуктора
- •2.6 Подбор и проверочный расчет шпоночного соединения
- •2.7 Расчет соединения с натягом обгонной муфты с ведомым валом
- •2.8 Подбор и проверка подшипников качения ведомого вала бесступенчатого редуктора
- •2.9 Расчет операционно-технологической карты
- •3. Безопасность жизнедеятельности
- •3.1 Общие рекомендации безопасности на производстве
- •3.2 Рекомендации по охране труда при работе на агрегате
- •3.3 Экологическая безопасность
- •3.4 Безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных ситуациях
- •3.5 Пожарная безопасность
- •4 Организационно-управленческий раздел
- •4.1 Эксплуатационные затраты на изготовлении бесступенчатого редуктора
- •4.2 Экономическая эффективность модернизированной сажалки лука-севка
- •Заключение
- •Список используемых библеографических источников
- •Приложение
2 Проектный и производственно-технический раздел
2.1 Обоснование кинематических параметров сажалки лука-севка
Как известно при ленточном посеве луковицы лука-севка в ряду раскладываются на расстоянии 10-15 см. [6-8].
Норма высева при заданной скорости движения посадочного агрегата обеспечивается требуемой частотой вращения вала высаживающего аппарата, а диапазон изменения частоты вращения вала определится следующим образом[2, 8]
где Vс – скорость агрегатирования сажалки лука-севка, км/ч; s –шаг посадки лука-севка, м, s = 0,10…0,15 м; z – количество вильчатых захватов катушки, шт, z = 10.
Скорость движения сажалки, при которой обеспечиваются агротехнологические требования посадки лука-севка должна составлять от 3,6 км/ч до 6,48 км/ч, при этих скоростях посадки частота вращения вала колес сажалки будет находиться в диапазоне
где Dк – диаметр колеса сажалки, м, Dк = 0,507 м;
На рисунке 2.1 представлена кинематическая схема привода вала высаживающего аппарата луковой сажалки.
С учетом вышеизложенного диапазон передаточного отношения привода вала высаживающего аппарата сажалки лука-севка составит
Передаточное отношение цепной передачи первой ступени назначаем равным i1=0,25 и тогда бесступенчатый редуктор-вариатор для привода вала высаживающего аппарата должен обеспечивать диапазон передаточного отношения
Рисунок 2.1 – Кинематическая схема привода вала высаживающего аппарата сажалки лука-севка
1 – колесная пара; 2 – бесступенчатый редуктор-вариатор; 3 – ведущая звездочка; 4 – ведомая звездочка; 5 – ведущий вал; 6 – ведомый вал; 7 – соединительная муфта
Исходя из выполненного расчета, подбираем звездочки цепной передачи первой ступени z1=56 и z2=14.
Передаточное число цепной передачи составит
2.2 Расчет цепной передачи
Передаточное отношение цепной передачи первой ступени назначаем равным i1=0,25, и подбираем звездочки цепной передачи первой ступени z1=56 и z2=14. Угол наклона цепной передачи к горизонту =75; вращающий момент на ведущем валу импульсного редуктора 65,66 Нм, а частота вращения ведущей звездочки составляет 67,8 мин-1.
Мощность на ведущей звездочке равна [8]
где ц.п. – коэффициент полезного действия цепной передачи, 3ц.п.=0,93. [5].
Вращающий момент на ведущей звездочке
Коэффициент эксплуатации цепи КЭ
Коэффициент, учитывающий динамичность нагрузки K1 = l; коэффициент, учитывающий длину цепи при α = (30 – 50)t K2=l; коэффициент, учитывающий наклон передачи к горизонту, при наклоне линии центров звездочек к горизонту под углом β 45 К3 =0,15 ; коэффициент, учитывающий способ регулирования натяжения цепи, при периодическом регулировании K4 =l,25; коэффициент, учитывающий способ смазки, при периодической смазке К5 =1,5; коэффициент, учитывающий периодичность работы K6=1.
Допускаемое давление в шарнирах цепи [р], МПа;
Принимается ориентировочно для среднего шага цепи t = 19,05 мм по методу интерполяции при n1 = 67,8 мин-1 для z1 = 56.
Для Z1 = 56
Коэффициент рядности цепи, =1.
Шаг цепи
Принимаем по ГОСТ 13568-75 цепь ПР-19,05-31800 с шагом t = 19,05 мм, диаметр ролика d1 = 11,91 мм, расстояние между пластинами внутреннего звена ВВН = 12,7 мм, разрушающая нагрузка FР = 31800 Н, масса 1м цепи m = 1,9 кг.
Диаметр делительной окружности звездочки d1, мм
Определяем окружное усилие на ведущей звездочке
При действующей окружной силе среднее давление в шарнирах цепи составит
где А – проекция опорной поверхности шарнира скольжения на плоскость, проходящую через его ось
Определим допускаемое давление в шарнирах цепи при шаге цепи 19,05 мм и z1= 56
Условие износостойкости выполняется.
Межосевое расстояние с учетом размещения редуктора и опорного колеса с ведущей звездочкой составляет а' =380 мм.
Тогда длина цепи с учетом провисания будет равна
Определим число звеньев цепи
Lt = L/t, =1468/19,05=77,2 шт.
Принимаем 78 шт.
Средняя скорость цепи при заданных параметрах составит
Средняя скорость цепи 1,21 м/с 10 м/с меньше допускаемого значения.
Нагрузка от центробежных сил
Нагрузка от провисания ведомой ветви
где kf – коэффициент, учитывающий влияние расположения передачи.
Расчетный коэффициент запаса прочности, s
Допускаемый коэффициент запаса прочности [s] = 7,4 при частоте вращения ведущей звездочки 67,8 мин-1 значительно меньше допускаемого значения, 17,6[s]=7,4.
Проверка цепи на долговечность цепи по числу ударов цепи в секунду при набегании ее на зубья звездочек и сбегания с них
составляет 1,4 с-1, что меньше допускаемого значения равного [w]= 20 с-1.
Проверка цепи по допускаемой частоте вращения
Частота вращения малой звездочки, 271 мин-1 [n1]= 1425 мин-1 допускаемой частоты вращения.
Нагрузка на валы цепной передачи Fb, H
FB = Ft + 2Ff =1659+232,8= 1724,6 Н.