книги / Материалы на основе ненасыщенных полиэфиров
..pdfтора. После расходования ингибитора начинается сополимеризация, скорость которой, как и продолжитель ность индукционного периода, зависит от скорости воз никновения свободных радикалов, а следовательно, от состава инициирующей системы и температуры. В связи с ростом полимерных цепей вязкость системы резко уве личивается, а при некоторой глубине превращения двой ных связей (5— 10%) обычно происходит гелеобразование, связанное с образованием пространственной моле кулярной сетки. Это приводит к утрате текучести и по тере растворимости смолы [12].
Далее происходит постепенное увеличение твердости. Скорость этого процесса зависит от тех же факторов, что
ижизнеспособность. Обычно процесс увеличения твер дости композиций после гелеобразования происходит до статочно быстро, так как выделяющееся в процессе сополимеризации тепло ускоряет отверждение. В среднем
впроцессе сополимеризации ненасыщенных полиэфиров выделяется 200—420 кДж/кг тепловой энергии. По мере возрастания степени ненасыщенности полиэфиров, входя щих в состав стиролсодержащих смол, тепловой эффект реакции увеличивается. Например, для смол ПН-69, ПН-1
иПН-3 его значение соответственно составляет 209—251, 280—300 и 400—430 кДж/кг. Вследствие низкой темпе ратуропроводности НПЭС (0,163—0,326 Вт/(м -К)) в массе отливки могут возникать местные перегревы, до
стигающие 200—250 °С [1, 12, 15]. Это в свою очередь вызывает неравномерность термического расширения, неоднородность сформировавшейся структуры и соответ ственно значительные внутренние напряжения, что обус ловливает снижение физико-механических и эксплуата ционных характеристик материала.
С увеличением объема (массы) отливок возрастает максимальная температура, развивающаяся в массе, и, следовательно, появляется опасность их растрескивания и разрушения. Для снижения экзотермическоо эффекта реакции сополимеризации рекомендуется применять смо лы пониженной степени насыщенности, вводить инерт ные и теплопроводящие наполнители, замедлять отверж дение регулированием количества инициатора, ускори теля и ингибитора [1, 12, 15].
При отливке массивных изделий перспективным яв ляется применение НПЭС марок ПН-12 и ПН-13, отли чающихся способностью длительно сохранять промежу-
Гидроперекись: |
00 |
10,53 |
изопропилбензола |
||
трет-бутила |
110 |
17,78 |
Перекись метилэтилкетона (ПМЭК) (ТУ 6-01-465-80) выпускают в виде 50—60%-ного раствора в дйметилфталате. В аналогичном виде выпускают перекись цикло гексанона вследствие ее чрезвычайно высокой взрывеопасности.
Следует отметить, что при использовании перекисей метилэтилкетона для отверждения ненасыщенных поли эфиров при комнатной температуре часто возникают трудности в определении необходимого времени отверж* дения. Для одинаковых систем процесс отверждения мо жет происходить с разной скоростью и приводить к об разованию продуктов, значительно отличающихся по качеству [60]. Это обусловлено непостоянным составом ПМЭК, так как в соответствии с техническими требова ниями к готовому продукту перекись представляет собой смесь нескольких перекисей, отвечающих следующим эмпирическим формулам:
Возможны и другие соединения, но считают, что пре обладающей является перекись, которая соответствует эмпирической формуле СаН^Ое и имеет структуру
НОО—С - О - О - С —ООН.
СНз сн3
Данная формула соответствует димеру перекиси ме тилэтилкетона. По другим данным [60], в различных отверждающих агентах на основе перекисей метилэтил кетона содержится от 8 до 16% димера. При длительном хранении ПМЭК содержание димера может првышаться. Вследствие этого скорость процесса отверждения в при сутствии различных перекисей значительно меняется. Для НПЭС предпочтительно высокое содержание диме ра, однако если отверждаются крупногабаритные изде лия, то рекомендуется использовать перекись с низким содержанием димера. В противном случае реакция про исходит очень быстро и сопровождается выделением
инициатора [52, 63]. Жизнеспособность композиции на основе НПЭС, содержащих перекись дикумила, можно увеличить до 1 мес, а содержащих трет-бутилпербензо- ат — до 1—3 мес. Известно [64], что введение хлористо го лития в полиэфирную композицию с 1 % перекиси бен зоила повышает стабильность системы до 1,5 мес.
Инициирующая активность перекисей, оцениваемая температурой, при которой время гелеобразования тг промышленной НПЭС общего назначения равно 15 мин, снижается в следующей последовательности [12]: пере кись лаурила (ПЛ) > перекись 2,4-дихлорбензоила (ПДХБ) > перекись метилэтилкетона (ПМЭК) > перекись ацетила>перекись циклогексанона (ПЦГ) >перекись бензоила (ПБ) > гидроперекись изопропилбензоила (ги
перизм гидроперекись |
трет-бутила |
(ГПТБ) >перекись |
дикумила (ПДК) > перекись трет-бутила (ПТБ). |
||
Как правило, для |
отверждения |
смолы используют |
0,5—3% инициатора или смеси инициаторов, проявляю щих аддитивное или синергическое действие. Сочетание инициаторов с низкой и высокой темературами разложе ния способствует не только ускорению процесса отверж дения, но и равномерному гелеобразованию свободных радикалов в процессе сополимеризации, а также боль шей степени превращения реагентов. Так, добавки или примеси ПТБ заметно ускоряют распад гидроперекисей ГПТБ и гипериза. Синергическое действие проявляют смеси ПБ с ПМЭК, ПЦГ и гиперизом. Для различных НПЭС комбинации перекисей могут проявлять не только ускоряющее, но и ингибирующее действие, поэтому в каждом случае необходим эксперимент. Применение ком бинации перекисей с различной активностью позволяет регулировать не только скорость отверждения, но и проч ность отвержденного связующего или материалов, на пример, стеклопластиков на основе смолы ПН-1 [65]. При этом использовали также сочетания перекисей, в которых активность одной перекиси проявляется при сравнительной невысокой температуре (70—8 0 °С), а другой— при 100—120°С.
Для горячего отверждения НПЭС наиболее часто ис пользуют перекись бензоила, гидроперекись изопропил бензола (кумола), третичный бутилпербеизоат и пере кись дикумила. Однако на практике наибольшее распро странение получили инициирующие системы низкотемпе ратурного отверждения как двухкомпонентные, содержа-
Компонент |
|
|
|
Состав, мае. ч. на 100 мае. ч. НПЭС |
|
|
|
||||
Перекись метилэтилкето- |
— |
— |
— |
1—3 |
0 , 6 - 1 , 2 |
1 ,3 - 1 ,5 |
— |
— |
— |
— |
|
на (ПМЭК) в диме- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тилфталате (50%-ная) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г идроперекись изопропил |
3— 6 0 ,3 — 0 ,6 |
3 |
— |
• --- |
---- |
— |
— |
3 |
— |
||
бензола |
(гипериз) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перекись |
циклогексана |
|
|
|
|
|
|
2— 3 |
|
|
|
(циклонокс) в дибутил- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фталате |
(50%-ная) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перекись |
бензоила (ПБ) |
— |
— |
— |
— |
|
— |
|
1— 2 |
— |
0 ,5 — 2 |
в дибутилфталате |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(50% -ная) |
0—8 |
|
6—8 |
|
— |
— |
|
— |
с |
|
|
Ускоритель Н К (НК-1 |
— |
1—2 |
— |
— |
|||||||
или Н К -2, НК-3) |
— 0 ,2 —0 ,6 |
|
|
0 ,5 — 1,0 |
0 ,3 —0 ,5 |
1— 2 |
|
— |
|
||
Ускоритель «В» (0,25% - |
|
— |
|
|
|
— |
— |
||||
ный раствор У 20 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в кислом фосфате) |
|
|
0 ,2 5 — 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Диметиланилин (ДМА) |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 , 5 - 3 |
||
(10%-ный раствор в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стироле) |
|
|
|
20—25 |
20—25 |
20— 25 |
|
2 0 - 2 5 |
100— 135 |
|
|
Рекомендуемая темпера |
20— 25 |
20— 25 |
20— 25 |
40 |
20—25 |
||||||
тура отверждения, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.6. Отверждение смолы ПН-1 различными |
|||||
|
отверждающими системами |
|
|
|
||
Тип и содержание |
Температу |
В1эемя |
Золь |
Тепло |
Твер |
|
|
|
стой |
дость |
|||
инициатора и ускори |
ра среды, |
гелеобра- |
отвержде |
фрак |
кость |
по Бри* |
теля, мае. % |
°С |
зовання |
ния |
ция, % по Ви |
иеллю, |
|
|
|
|
|
|
ка, °С |
МПа |
П Б + Д М А |
20 |
23,0 |
38,0 |
11,9 |
87 |
101 |
(0 ,5 + 0 ,1 ) |
30 |
6 ,0 |
15,3 |
12,5 |
103 |
95 |
|
40 |
2 ,5 |
8 ,0 |
12,6 |
80 |
55' |
|
50 |
1,5 |
4 ,8 |
13,8 |
37 |
15 |
Гипериз+НК-1 |
20 |
65,0 |
80,0 |
8 ,4 |
117 |
133 |
(3 ,0 + 8 ,0 ) |
30 |
30,0 |
50,0 |
10,2 |
99 |
145 |
|
40 |
10,0 |
30,0 |
11,4 |
114 |
136 |
|
50 |
4,5 |
13,5 |
11,0 |
118 |
114 |
|
60 |
3 ,0 |
7,5 |
11,5 |
81 |
70 |
ПМ ЭК+НК -1 |
20 |
10,0 |
30,0 |
7 ,6 |
85 |
110 |
(1 ,5 + 3 ,0 ) |
30 |
5,0 |
15,8 |
9 ,5 |
89 |
128 |
|
40 |
2,5 |
7 ,0 |
11,4 |
101 |
103 |
|
50 |
1,5 |
3,0 |
9,5 |
66 |
61 |
П Ц Г+Н К -1 |
20 |
7 ,5 |
20,5 |
12,2 |
82 |
145 |
|
30 |
5 ,5 |
11,3 |
12,8 |
91 |
139 |
|
40 |
2 ,5 |
6 ,0 |
11,4 |
90 |
139 |
|
50 |
1,5 |
3,5 |
12,2 |
75 |
118 |
|
60 |
1,0 |
2 ,0 |
10,9 |
82 |
89 |
щие перекисный инициатор и ускоритель, так и много компонентные с дополнительным соускорителем (про мотором), повышающим активность катализатора.
В состав инициирующих систем низкотемпературного отверждения в основном входят инициаторы ПМЭК, ПЦГ, гипериз, ПБ в сочетании с ускорителями НК-1, НК-2, НК-3, представляющими собой стирольные раство ры нафтената кобальта, ускоритель в виде 0,25%-ного раствора У20 5 в кислом фосфате или 10%-ный раствор диметиланилина (ДМА) в стироле. Некоторые основные составы инициирующих систем, рекомендуемые для от верждения стиролсодержащих полиэфирных смол, при ведены в табл. 1.5. Причем составы 1—4, 7— 10 целесооб разно использовать при переработке смол ПН-1, ПН-3, ПН-10, ПН-15, ПН-16, ПН-35, ПН-69 и ПН-301; составы 4, 5, 7, 8 — ПН-12; состав 6 — ПН-13; составы 2, 4, 7 — при переработке смол ПНМ-2, ПН-8 и ПН-10.
Для двухкомпонентных отверждающих систем су ществует область температур переработки, при которых
возможно достижение оптимальных свойств отвержден ных продуктов [12, 66]. Например, для систем перекись бензоила+ диметиланилин она составляет 15—30 °С, пере кись циклогексанона-Ьнафтенат кобальта — 20—40 °С, перекись метилэтилкетона + нафтенат кобальта — 20— 40°С, гипериз+нафтенат кобальта — 20—50 °С, трет-бу-
тилпербензоат+нафтенат |
кобальта — 50 °С, перекись |
|
лаурила+диметиланилин — 20—50 °С, |
гидроперекись |
трет-бутила + нафтенат кобальта — 60—70 °С.
Отмечено, что максимальная глубина отверждения системы достигается в том случае, если на первой стадии оно протекает более медленно и температура саморазогрева невелика. Ускорение отверждения при более вы соких температурах приводит к снижению твердости. В табл. 1.6. приведены данные о влиянии температуры отверждения на свойства смолы ПН-1, свидетельствую щие о необходимости строгого соблюдения технологиче ских режимов переработки композиционных материалов на основе НПЭС. Характер такой зависимости сохраня ется и для других марок НПЭС.
Высокой отверждающей активностью обладает систе ма, состоящая из гидроперекиси или перекиси на основе кетона и ускорителя на базе У20 5 . Данная система обес печивает достаточно высокую скорость гелеобразования и отверждения, большую глубину сополимеризации [67].
Оптимальное |
количество ГПК равно 0,3—0,6 мас.%, а |
ускорителя В |
(0,24—0,26% У20 5) — 0,2—0,6 мас.%. Для |
смолы ПН-1 |
0,3 мас.% гипериза и 0,2 мас.% ускорителя |
В обеспечивают тг= 1 3 мин. Применение этой системы по зволяет устранить желтоватый оттенок смолы. Недостат ком этой отверждающей системы является повышенная чувствительность к ингибирующему влиянию кислорода воздуха, влаги и различных примесей [12].
Отверждающая система (ОС) ПМЭК+НК получила наиболее широкое распространение [1, 12, 15], так как обеспечивает оптимальное сочетание технологических свойств и физико-механических, теплофизических и дру гих эксплуатационных характеристик отвержденных продуктов.
Система ПМЭК+НК наименее чувствительна к инги бирующему действию кислорода воздуха в наружных слоях изделий или покрытий, обеспечивает высокую ско рость гелеобразования и отверждения.
На кинетику процесса отверждения существенное
влияние оказывает концентрация ионов металла (Со2+) в ускорителе НК. Отечественная промышленность произ водит НК (ТУ 6-05-1975-76) с различным содержанием кобальта.
В ускорителе марки НК-1 содержится 0,6—0,75 мас.% кобальта, марки НК-2— 1,2— 1,5 мас.%, марки НК-3 — 1,51—2,0 мас.%.
Повышение содержания металла в ускорителе НК обеспечивает образование в НПЭС более плотной про странственной структуры и увеличение глубины отверж дения, что приводит к возрастанию твердости и предела прочности при статическом изгибе. При постоянном со ставе отверждающей системы для смолы ПН-12 (НК — 1%, инициатор ПМЭК — 1,2%) наблюдается практичес ки линейная зависимость изменения прочностных харак теристик при увеличении процентного содержания ионов Со2+ в ускорителе. Жизнеспособность композиции, ха рактеризующаяся временем гелеобразования тг, при уве личении процентного содержания Со2+ уменьшается, т. е. процесс сополимеризации проходит интенсивнее. При этом происходит более полное превращение и глубокая сополимеризация, так как количество экстрагируемых веществ, не вступивших в реакцию сополимеризации, и содержание гель-фракции возрастают.
Таким образом, для отверждения полиэфирных смол системой ПМЭК+НК целесообразно использовать ускоритель НК с повышенной концентрацией Со2’*'. Влияние концентрации Со2+ на процесс отверждения НПЭС показывает, что соотношение инициатора и уско рителя в ОС существенно влияет на процесс от верждения, физико-механические и технологические свойства. Для исследования процессов структурирова ния смол ПН-1 и ПН-12 модифицированными функ циональными ингредиентами в составе ОС использовали ускоритель НК-3, в котором содержалось 1,75% Со. Из менение концентрации и соотношения компонентов ОС вызывает одновременное изменение гелеобразования тг и резиноподобного состояния тр, что ограничивает воз можность независимого управления параметрами тг и тр. При малых концентрациях ОС (0,4—0,8 мас.%) тг и тр более зависят от соотношения компонентов ОС, чем в области повышенных концентраций. С увеличением кон центрации инициатора процесс отверждения происходит быстрее, одновременно растут максимумы экзотерм. Это