- •Воронеж 2011
- •Введение
- •1.Кинематический расчет
- •1.1.Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя
- •1.2.Определение передаточного числа привода и его ступеней
- •1.3.Определение силовых и кинематических параметров привода
- •2.Выбор материала для колес редуктора и определение допускаемых напряжений
- •3.Расчет закрытой цилиндричекой передачи
- •3.1.Проектный расчет
- •3.2.Проверочный расчет
- •4.Расчет открытых передач с гибкой связью
- •4.1.Расчет плоскоременной передачи
- •4.1.1.Проектный расчет
- •4.1.2.Проверочный расчет
- •4.2.Расчет клиноременной и поликлиноременной передач
- •4.2.1.Проектный расчет
- •4.2.2.Проверочный расчет
- •4.3.Расчет цепной передачи
- •4.3.1.Проектный расчет
- •4.3.2. Проверочный расчет
- •5.Расчет валов редуктора
- •5.1.Определение сил в зацеплении закрытых передач
- •5.2.Определение консольных сил
- •5.3.Силовая схема нагружения валов редуктора
- •5.4.Определение геометрических параметров ступеней валов
- •5.5.Разработка чертежа общего вида редуктора
- •5.6.Определение реакций в опорах подшипников и построение эпюр изгибающих и крутящих моментов
- •5.7.Пример расчета тихоходного вала редуктора
- •5.8.Конструирование валов
- •5.8.1.Переходные участки
- •5.8.2.Посадочные поверхности
- •5.9.Проверочный расчет валов
- •6.Расчет и конструирование зубчатых колес
- •7.Расчет подшипников
- •7.1.Определение пригодности подшипников
- •8.Расчет шпоночных соединений
- •9.Конструирование корпуса редуктора
- •10.Конструирование элементов открытых передач
- •10.1.Конструирование зубчатых колес
- •10.2.Конструирование шкивов ременных передач
- •10.3.Конструирование звездочек роликовых цепей
- •10.4.Установка элементов открытых передач на вал
- •11.Выбор муфт
- •11.1.Определение расчетного момента и выбор муфты
- •11.2.Муфты упругие втулочно-пальцевые
- •11.3. Муфты упругие со звездочкой
- •11.4. Муфты упругие с торообразной оболочкой
- •11.5. Цепные муфты
- •11.6. Установка муфт на валах
- •12.Проектирование оснований приводов
- •12.1.Рамы
- •12.1.1.Конструирование рамы
- •12.1.2.Разработка и оформление сварочного чертежа рамы
- •12.1.3.Условное изображение сварных швов на чертеже
- •13.Плиты
- •13.1.Крепёж деталей к рамам и плитам
- •13.2.Натяжные устройства
- •13.3.Крепление к фундаменту
- •14.Разработка рабочей документации проекта
- •14.1.Разработка сборочного чертежа редуктора
- •14.2.Разработка сборочного чертежа сварной рамы
- •14.3.Правила оформления спецификаций
- •14.4.Заполнение основной надписи конструкторской документации
- •14.5.Разработка рабочих чертежей деталей редуктора
- •14.6.Примеры разработки рабочих чертежей
- •Курсовой проект
- •Расчетно-пояснительная записка
- •Заключение
- •Приложение
- •Библиографический список
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
12.1.Рамы
12.1.1.Конструирование рамы
В качестве несущих элементов в конструкциях сварных рам применяют стальные горячекатанные швеллеры (ГОСТ 8240-89). Такие профили как угловая равнополочная сталь (ГОСТ 8509-93), угловая неравнополочная сталь (ГОСТ 8510-86), а также балки двутавровые (ГОСТ 8239-72) применяются значительно реже. При выборе номера швеллера необходимо вначале установить требуемую ширину полки. Этот параметр определяется главным образом размерами отверстий большего из болтов диаметром dэ или dр (таблица 12.3).
Высота профиля (швеллера, уголка, двутавра) должна быть больше или равной, предварительно вычисленной высоте рамы (таблицы 12.4–12.7).
–
Размеры отверстий в швеллерах
|
№ швеллера |
d |
D |
a |
Amax |
a1 |
|
|
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
мм |
|
||||||
|
5 |
9 |
— |
20 |
— |
– |
|
|
|
6,5 |
9 |
— |
20 |
— |
– |
|
|
|
8 |
11 |
— |
25 |
— |
– |
|
|
|
10 |
13 |
9 |
30 |
34 |
33 |
|
|
|
12 |
15 |
13 |
30 |
44 |
38 |
|
|
|
14 |
17 |
15 |
35 |
56 |
42 |
|
|
|
16 |
20 |
17 |
35 |
60 |
50 |
|
|
|
16а |
20 |
17 |
40 |
60 |
50 |
|
|
|
18 |
22 |
20 |
40 |
70 |
55 |
|
|
|
18а |
22 |
23,5 |
45 |
70 |
55 |
|
|
|
20 |
24 |
23,5 |
45 |
80 |
60 |
|
|
|
22 |
26 |
26 |
50 |
90 |
65 |
|
|
|
24 |
26 |
26 |
50 |
110 |
65 |
|
|
|
27 |
26 |
26 |
60 |
130 |
70 |
|
|
|
30 |
26 |
26 |
60 |
160 |
70 |
|
|
|
33 |
26 |
26 |
60 |
190 |
70 |
|
|
|
36 |
26 |
26 |
70 |
210 |
75 |
|
|
|
40 |
30 |
26 |
70 |
250 |
75 |
|
|
Двутавры стальные горячекатанные ГОСТ 8239–89 |
|
|||||||
Продолжение табл. 12.4 |
|
Швеллеры стальные горячекатанные ГОСТ 8240–89 |
|
Уголки стальные равнополочные ГОСТ 8509–93 |
|
Продолжение табл. 6 |
|
Уголки неравнополочные ГОСТ 8510–86 |
|
Продолжение табл. 12.7 |
|
Раму обычно конструируют из двух продольных швеллеров 1 и приваренных к ним трех – четырех поперечных швеллеров 2 (рис. 12.3). Швеллеры, образующие продольный и поперечный набор следует, по возможности, располагать так, чтобы торец одной детали примыкал к стенке другой (рис. 12.4). На рисунке 12.5 показаны различные варианты соединения профилей сварных.
Рис. 12.3
Рис. 12.4
Рис. 12.5
Механизмы привода могут быть закреплены на раме как с помощью болтовых соединений (рис. 12.6), так и посредством шпилек или винтов, непосредственно ввинчиваемых в ответные резьбовые отверстия (рис. 12.7). В первом случае в конструкции болтового соединения следует использовать косые шайбы по ГОСТ 10906-78. Основные размеры этих шайб представлены в таблице 12.8. Второй способ крепления обеспечивает возможность быстрого демонтажа отдельных механизмов привода при необходимости ремонта или замены последних. Поэтому для удобства монтажа швеллеры располагают, как правило, полками наружу (рис. 12.8 б).
Рис. 12.6
Рис. 12.7
а
б
Рис. 12.8 Сварные рамы приводов: а) линейной формы; б) ''Г''-образной формы
Шайбы косые ГОСТ 10906–66
Диаметр болта, мм |
d, мм |
В, мм |
Н1, мм |
№ швеллера (ГОСТ 8240-89) |
№ двутавра (ГОСТ 8239-89) |
8 |
8,4 |
16 |
4,9 |
5 |
— |
10 |
10,5 |
20 |
5,1 |
8 |
14 |
12 |
12,5 |
30 |
5,7 |
12 |
20а |
14 |
14,5 |
30 |
5,7 |
|
|
16 |
16,5 |
40 |
6,2 |
16 |
24а |
18 |
18,5 |
40 |
6,2 |
|
|
20 |
21,0 |
40 |
6,2 |
18а |
27а |
22 |
23,0 |
50 |
6,8 |
|
|
24 |
25,0 |
50 |
6,8 |
22 |
50 |
27 |
28,0 |
50 |
6,8 |
60 |
Лапы механизмов привода обычно устанавливают на специальные платики или пластины, приваренные к наружной поверхности несущего каркаса (позиции 3 и 4 рис. 12.3).
Платики, как правило, имеют прямоугольную форму в плане (рис. 12.8). Размеры платика по контуру в плане должны быть на 3...5 мм больше соответствующих paзмеров лапы.
Раму при сварке сильно коробит, поэтому все базовые поверхности обрабатывают после сварки, отжига и правки (рихтовки). Толщину платиков определяют по формуле
h = (5...6) + , мм,
где – припуск на последующую механическую обработку по базовым поверхностям = ±1..8 (мм).
Окончательно толщина выбирается из ближайшего большего размера по таблице 12.9.
Платики выполняют из листового проката и приваривают к раме тонким швом. Опорная поверхность платика должна контактировать с достаточно жестким элементом конструкции рамы. При необходимости жесткость опорного элемента увеличивают посредством установки дополнительных ребер.
Сварные рамы рекомендуется крепить к фундаменту цеха посредством болтов специальной формы (рис. 12.9).
Рис. 12.9 – Варианты установки в раме фундаментных болтов
Полоса стальная горячекатанная, мм ГОСТ 103–76
Ширина |
Толщина* |
Ширина |
Толщина* |
12; 14 |
4...8 |
50 |
4...40 |
16 |
4...10; 12 |
56 |
4...36 |
18 |
4...10 |
60 |
4...45 |
20 |
4...12; 16 |
63 |
4...50 |
22 |
4...12 |
65; 70; 75 |
4...45 |
25 |
4...16; 20 |
80 |
4...56 |
28 |
4...16 |
85; 90; 95 |
|
30 |
4...20 |
100; 105;110 |
|
32 |
4...20; 25 |
120; 125; 130 |
4...60 |
36 |
4...20 |
140; 150; 160 |
|
40 |
4...28; 32 |
170; 180; 190 |
|
45 |
4...36 |
200 |
|
* Толщина полос, мм: 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 16; 18; 20; 22;25; 28;30;32; 36; 40; 45; 50; 56; 60.
Примечания: 1. Длину полос принимают в зависимости от массы участка:
Масса участка длиной 1 м, кг |
До 19 |
Свыше 19 до 60 |
Свыше 60 |
Длина полосы, м |
3...9 |
3...7 |
3...5 |
2.Пример обозначения полосовой стали 45 толщиной 36 мм, шириной 90 мм, 4-й категории, с диаметром заготовки, подвергаемой термической обработке, равным 60 мм, подгруппы б", термически обработанной Т.
Фундаментные болты проектируются проходящими через отверстия в одной (нижней) или обеих (верхней и нижней) полках швеллера (рис. 12.9). Последний способ крепления обычно применяется для рам с небольшой высотой несущего швеллера или для конструкций, у которых верхние и нижние полки швеллеров в указанных местах связаны ребрами, трубами или уголками. Это увеличивает жесткость рамы, которая воспринимает внешние нагрузки по всей высоте или по половине высоты швеллера, а не только нижними нежесткими полками.
При крепеже только через нижнюю полку швеллера в местах установки фундаментных болтов её усиливают специальными бобышками (косыми шайбами). Одна из плоскостей этих бобышек, контактирующая с внутренней поверхностью полки швеллера, выполняется с уклоном 10%. Бобышки приваривают к швеллеру тонким швом по замкнутому контуру. Во втором случае поперечную жёсткость швеллера увеличивают за счёт дополнительных рёбер, а полку проверяют на прочность по эмпирической зависимости
(МПа)
здесь Fзат — усилие затяжки фундаментного болта (Н); t — толщина полки в основании (мм)