- •А.Д. Абрамов, И.А. Батанова
- •А.С. Алехин, А.О. Башмаков
- •В.А. Антипин
- •Б.Б. Илюшин
- •Институт теплофизики СО РАН, Новосибирск
- •Анализ работы тороидального ДВС
- •Введение
- •Тороидальный двигатель внутреннего сгорания
- •Рабочий цикл РТ1
- •Рабочий цикл РТ2
- •Коэффициент полезного действия
- •Вычисление среднего момента
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Ж.К. Ахметов
- •Д.В. Балагин
- •Библиографический список
- •Х.Э. Батиров
- •Библиографический список
- •А.Л. Бобров
- •Библиографический список
- •Результаты испытаний зубчатой передачи
- •Библиографический список
- •В.С. Воробьев, Н.В. Мокин
- •Необходимые начальные объемы воздуха в баке
- •Выводы
- •Библиографический список
- •С.П. Глушков, С.С. Глушков
- •Библиографический список
- •И.К. Далюк
- •Введение
- •Материал и методы исследования
- •Принцип работы универсального подогревателя.
- •Результаты исследований
- •Библиографический список
- •И.Н. Жигулин
- •Библиографический список
- •А.А. Игумнов
- •С.А. Коларж
- •А.Н. Лавизин, В.Н. Говердовский
- •Основные типы дефектов обычных ЛКП
- •Примеры применения модифицированных ЛКП
- •Библиографический список
- •Н.А. Маслов
- •Циклограммы работы стендов для испытаний гидромашин
- •Результаты расчета Σti
- •Выводы
- •Выводы
- •Работа стенда
- •Испытания гидромашины 20 в режиме «гидромотор»
- •Испытания гидромашины 20 в режиме «насос»
- •Библиографический список
- •С.М. Овчаренко, А.Ф. Кабаков
- •Библиографический список
- •Курганский институт железнодорожного транспорта, г. Курган
- •Тепловой расчет салона пассажирского вагона
- •Воздух в салоне
- •Внутренне оборудование
- •Ограждающие конструкции салона
- •Д.С. Воронцов
- •А.Ю. Примычкин
- •Библиографический список
- •Выводы
- •В.Ю. Тэттэр
- •ООО «Резерв», Омск
- •Выводы
- •Библиографический список
- •А.П. Шиляков
- •Библиографический список
- •К.П. Шенфельд
- •ОАО «ВНИИЖТ»
- •П.Н. Рубежанский
- •«Российские Железные Дороги»
- •Библиографический список
- •Г.В. Меркулов
- •В.В. Буровцев
- •С.В. Рачек, А.В. Мирошник
- •И.Ю. Сольская
- •Библиографический список
- •А.П. Дементьев
- •Библиографический список
- •А.В. Давыдов
- •Библиографический список
- •Резюме
- •Библиографический список
- •Т.А. Лунина, С.П. Кретов
- •Библиографический список
- •Н.М. Стецюк
- •Библиографический список
- •М.О. Северова, Е.А. Поверенная
- •В.Л. Незевак, В.С. Голавский
- •Библиографический список
- •В.В. Галтер
- •И.Ю. Сольская, Н.Г. Бобкова
- •Инновационный потенциал
- •Инновационная восприимчивость
- •Оценка инновационной активности
- •Библиографический список
- •Ю.М. Буинцева
- •Ю.М. Буинцева
- •Е. А Корховая
- •Расходы федерального бюджета, млрд р.
- •Бюджетное финансирование приоритетных ФЦП, млрд р.
- •Библиографический список
- •Н.С. Фадеева
- •Библиографический список
- •С.Н. Артыкова
- •Расчет налога на имущество организации за 2012 г.
- •Библиографический список
- •Д.В. Ефименко, Е.С. Чугуева
- •С.В. Ильницкий
- •Библиографический список
- •О.Р. Окрестина
- •М.О. Баранчеев
- •Е.В. Климова
- •Библиографический список
- •И.А. Колпаков
- •Библиографический список
- •С.А. Пащина
- •Библиографический список
- •В.А. Бурмистров
- •Зап.-Сиб. ж.д. – филиал ОАО «РЖД»
- •Оптимальное сочетание стимулов трудовой деятельности работников транспортных компаний
- •Расчет расценки и зарплаты за смену на период освоения
- •Библиографический список
- •Д.В. Бурмистрова
- •Сотрудники, принявшие участие в исследовании.
- •Ранжирование мотивационного типа руководителей
- •Ранжирование мотивационного типа специалистов
- •Результаты диагностики мотивационной среды
- •Библиографический список
- •С.А. Давыдов
- •Библиографический список
- •Т.Е. Шатунова
- •П.И. Кузьмина, И.Ю. Сольская
- •Факторы, влияющие на конкурентоспособность образовательных учреждений разных форм, оказывающих услуги в области ДПО
- •Библиографический список
- •А.Г. Александров
- •Библиографический список
- •А.Н. Быстрова
- •Библиографический список
- •А.В. Веселков
- •О.И. Кашник
- •Библиографический список
- •А.В. Кокшаров
- •П.И. Кузьмина
- •Библиографический список
- •А.М. Лесовиченко, Е.А. Мальцева
- •Н.И. Мартишина
- •Формирование научного мышления в образовании
- •В.И. Мельников
- •Библиографический список
- •Г.В. Попов
- •Н.В. Силкина, Н.А. Касаткина, Р.С. Силкин
- •Библиографический список
- •О.В. Соболева
- •Библиографический список
- •А.А. Черняков
- •А.М. Завьялов
- •Методы исследования рисков
- •Значения лингвистической переменной частоты (вероятности)
- •Значения лингвистической переменной тяжести последствий
- •Библиографический список
- •Библиографический список
- •1. Методика анализа и оценки профессиональных рисков в ОАО «РЖД». Утверждена распоряжением ОАО «РЖД». № 2144 от 19.12.2005 г.
- •3. Методика построения матрицы рисков. ОАО «ВНИИЖТ», 2011.
- •Содержание
- •Научное издание
Инновационные факторы развития Транссиба на современном этапе. Часть 2
удаленного от бака гидромотора на величину потери давления ∆р3-4 в соответствующей дренажной линии при минимальной темпера-
туре масла. Например, при рДР = 300 000 Па и ∆р3-4 = 20 000 Па величина pmax = 280000 Па.
Результаты расчетов начального(максимального) объема воздуха VBH при объеме гидросистемы V0 = VH + VЗ + VT = 1500 л, коэффициенте температурного расширения масла =α 0,0009 1/оС, разности температуры масла ∆Т = 100 оС и различных давлениях pmax настройки клапана КО1 (см. рис. 1) приведены в таблице.
|
Необходимые начальные объемы воздуха в баке |
Таблица |
||||||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вместимость элементов |
pmax, |
VT, |
VЦ, |
V, |
|
|
VBH, |
|||
гидросистемы машины, л |
δ |
|
||||||||
МПа |
л |
л |
л |
|
л |
|||||
VH |
VЗ |
VT |
VO |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
0,15 |
|
|
|
0,070 |
|
3710 |
|
|
|
|
0,20 |
|
|
|
0,302 |
|
861 |
1000 |
100 |
400 |
1500 |
0,25 |
135 |
125 |
260 |
0,442 |
|
588 |
|
|
|
|
0,30 |
|
|
|
0,532 |
|
489 |
|
|
|
|
0,35 |
|
|
|
0,601 |
|
433 |
Из таблицы видно, что необходимый объем воздуха в баке неприемлемо велик, если pmax ≤ 0,2 МПа. При проектировании герметичного бака, в котором используются упругие свойства воздуха для размещения возможных приращений объема масла, необходимо проанализировать допустимые давления в дренажных линиях гидросистемы при минимальной температуре масла. У различных типов насосов и гидромоторов допустимое давление в дренажной линии от 0,2 до 0,5 МПа. С учетом потерь давления в дренажной линии допустимое давление в баке еще меньше.
Если в машине применены насосы и гидромоторы с низкими допустимыми давлениями в дренажной линии, тогда величина pmax мала, а необходимый объем воздуха VBH может быть неприемлемо большим. В этом случае дальнейшими шагами по решению задачи о герметизации гидросистемы могут быть:
– использование дополнительной емкости (ресивера), расположенной в удобном для обслуживания месте и соединенной с верхней частью бака;
57
Международная научно-практическая конференция
–уменьшение объема VBH по сравнению с расчетным и оценка продолжительности периодической разгерметизации бака при открытии клапанов КО1 и КО2 в каждом цикле работы машины и в течение суток;
–поиск иных способов герметизации, например, использование разделительной диафрагмы.
Заправлять и дозаправлять гидросистему приходится при различных температурах воздуха и масла. В начале заправки положение штоков можно принять произвольным, но после частичной заправки необходимо включить насосы и установить штоки в реализуемое положение, для которого характерен минимальный объем вытесненного из гидроцилиндров масла. Это положение для каждого гидроцилиндра должно быть указано в инструкции по эксплуатации машины.
Для каждой машины расчетным путем необходимо определить
объем воздуха VBH с учетом величин V0, ∆VЦ, Tmax и Tmin. При разметке же смотрового окна необходимо учитывать температуру мас-
ла при заправке и дозаправке. На окне должны быть нанесены метки с указанием объема масла в баке при заправке маслом с различными температурами, например, в диапазоне от – 20 оС до + 60 оС (рис. 4). После заправки до соответствующей метки трубопровод, соединяющий бак с атмосферой, необходимо перекрыть.
VВН при Тmin |
а) |
|
б) |
VВК |
|
|
4 3 |
∆VЦ |
|
∆VТ |
|
VЗ |
1 2 |
|
|
|
смотровое |
VН |
окно |
Рис. 4. Метки на смотровом стекле:
а – основные 1, 2, 3, 4; б – вспомогательные между основными 2 и 3
58
Инновационные факторы развития Транссиба на современном этапе. Часть 2
Основные метки на смотровом окне соответствуют состояниям гидросистемы: 1 – соответствует предельному состоянию а гидросистемы (минимально допустимый уровень масла в баке); 2 – уровень масла выше минимально допустимого на величину запасаVЗ; 3 – температура масла максимальная, положение штоков соответствует состоянию а; 4 – температура масла максимальная, положение штоков соответствует состояниюб. Вспомогательные метки между основными 2 и 3 показывают необходимый уровень масла при различной его температуре в момент заправки и при положении штоков, соответствующем состоянию б.
Герметизация системы с помощью увеличенного объема запертого в баке воздуха отличается относительной простотой, но имеет недостатки – возможная аэрация масла, уменьшение модуля его упругости, повышение вероятности кавитации в камерах насосов.
Для герметизации с помощью упругой диафрагмы в качестве последней рассмотрена комбинация жесткого центра ВС и эластичного изогнутого вниз тела на периферии (рис. 5).
|
В1 |
С1 |
|
|
|
D2 |
H |
|
|
|
|
А |
В |
С |
E |
F |
|
|
H |
B2 |
C2 |
|
|
|
|
D1 |
|
|
|
D |
|
|
Рис. 5. Диафрагма |
|
Применительно к решаемой задаче эта форма может оказаться перспективной при соответствующем уменьшении толщины эластичной части, чтобы для перемещения жесткого центра вверх и вниз требовалось давление, не выходящее из диапазона допустимого давления в баке.
Примем, что максимально возможное перемещение Н жесткого центра ВС наступает при равенстве длин AFB и АВ1. Тогда:
H = (D - D1 ) p 2 /16 - 0, 25 . |
(5) |
59
Международная научно-практическая конференция
Объем усеченного конуса АЕВ1С1:
V = p H (D2 + D12 + DD1 ) /12 . |
(6) |
С использованием правила Гюльдена получена зависимость для вычисления объема V1 тела вращения фигуры, ограниченной линиями АВ и AFB, относительно оси симметрии:
V1 = p 2 (D - D1 )2 (D + D1 ) / 64 . |
(7) |
При прогибе диафрагмы вверх на величину Н между ее начальным и конечным положениями вмещается объем∆VB = V + V1, а при прогибе вниз на такую же величину Н вмещаемый объем ∆VH =
= V – V1.
При D = 1 м и D1 = 0,6 м получено Н = 0,25 м; V = 0,128 м3; V1 = = 0,0394 м3; ∆VB = 0,167 м3; ∆VH = 0,0886 м3. Эти объемы при-
мерно равны необходимым для машины, параметры гидросистемы которой приведены в таблице выше.
По вмещаемому объему масла∆V между крайними положениями диафрагма с жестким центом имеет одно из наибольших значений безразмерного комплекса ∆V/(D2H). Выбором толщины периферийного тела необходимо обеспечить допустимый диапазон давлений в баке.
Через размеры диафрагмы, оптимизированной для конкретной машины, можно вычислить линейные размеры геометрически подобных диафрагм для любых других машин с известными изменениями объема масла в баке. Например, если необходимо вместить объем в 2 раз больше, чем в рассмотренном выше примере, то величины D, D1 и H окажутся увеличенными в 32 = 1,26 раза.
Выводы
1.Герметизация масляного бака гидропередачи с использованием увеличенного объема запертого в баке воздуха возможна, если в гидросистеме машины применены насосы и гидромоторы
сдопустимым давлением в дренажной линии более 0,2 МПа.
2.Одним из перспективных вариантов диафрагмы, отделяющей масло от атмосферного воздуха, является тело, содержащее жесткий центр и эластичную оболочку на периферии. При приемлемом по величине диаметре диафрагмы ее центр смещается в обе сторо-
60